- •Глава 2.5. Бесконусные загрузочные устройства (бзу)
- •Глава 2.5 бесконусные загрузочные устройства (бзу)
- •2.5.1 Основные технологические особенности управления ходом печи при загрузке бзу
- •2.5.2. Основные особенности бзу типа воронка-«склиз»
- •2.5.3 Бзу роторного типа
- •2.5.4 Стационарные загрузочные устройства доменных печей (сзу)
- •2.5.5 Подвижные плиты колошника
- •Глава 2.6 регулирование хода доменной печи изменением дутьевого и теплового режимов ее работы. Выдувка и задувка печи
- •2.6.1. Дутьевой режим
- •2.6.2. Комбинированное дутье
- •2.6.3. Особенности добавки в дутье мазута
- •2.6.4. Применение пылеугольного топлива (пут) в дутье
- •2.6.5. Сравнительная оценка водородсодержащих добавок к дутью
- •2.6.6. Регулирование теплового и шлакового режимов
- •2.6.7. Выпуск жидких продуктов плавки
- •2.6.8 Выдувка доменной печи
- •2.6.9 Задувка доменной печи
- •2.6.10. Влияние размеров доменных печей на показатели их работы
- •Приложение 1 Примеры расчетов газодинамики по окружности печи
- •Приложение 2 определение газовых потоков и потерь их напора по радиусу доменной печи
- •Приложение 3 расчет шихты, материального и теплового балансов
- •2. Расчет состава и количества колошникового газа и количества дутья
- •3 Материальный баланс
- •4. Тепловой баланс
- •Расход тепла
- •Приложение 4 корректировка шихты известняком
- •Приложение 5 корректировка основности шихты железной рудой
- •Приложение 6 расчет расхода природного газа
- •Приложение 7 расчет количества подач до фурм
- •Список литературы
- •Глава 2.5 бесконусные загрузочные устройства (бзу)
- •2.5.1 Основные технологические особенности управления ходом печи при загрузке бзу
- •2.5.2. Основные особенности бзу типа воронка-«склиз»
- •2.5.3 Бзу роторного типа
- •2.5.4 Стационарные загрузочные устройства доменных печей (сзу)
- •2.5.5 Подвижные плиты колошника
- •Глава 2.6 регулирование хода доменной печи изменением дутьевого и теплового режимов ее работы. Выдувка и задувка печи
- •2.6.1. Дутьевой режим
- •2.6.2. Комбинированное дутье
- •2.6.3. Особенности добавки в дутье мазута
- •2.6.4. Применение пылеугольного топлива (пут) в дутье
- •2.6.5. Сравнительная оценка водородсодержащих добавок к дутью
- •2.6.6. Регулирование теплового и шлакового режимов
- •2.6.7. Выпуск жидких продуктов плавки
- •2.6.8 Выдувка доменной печи
- •2.6.9 Задувка доменной печи
- •2.6.10. Влияние размеров доменных печей на показатели их работы
- •Приложение 1 Примеры расчетов газодинамики по окружности печи
- •Приложение 2 определение газовых потоков и потерь их напора по радиусу доменной печи
- •Приложение 3 расчет шихты, материального и теплового балансов
- •2. Расчет состава и количества колошникового газа и количества дутья
- •3 Материальный баланс
- •4. Тепловой баланс
- •Расход тепла
- •Приложение 4 корректировка шихты известняком
- •Приложение 5 корректировка основности шихты железной рудой
- •Приложение 6 расчет расхода природного газа
- •Приложение 7 расчет количества подач до фурм
- •Список литературы
- •167 В.П. Тарасов, п.В. Тарасов
3 Материальный баланс
-
Масса дутья:
– масса 1м3 дутья:
0,01[(28,44-1,0) 32 + 70,56 28 + 2,0 18]/22,4 = 1,290 кг,
где 1,0 – количество кислорода получаемого при разложении 2% влаги дутья;
– общая масса дутья:
123,49 1,290 = 159,3 кг.
-
Масса природного газа:
– масса 1 м3 природного газа:
0,01(98 16 + 0,4 30 + 0,2 44 + 1,3 28 + 0,1 44) / 22,4 = 0,728 кг;
– масса 10,5м3 ПГ
10,5 0,728 = 7,64 кг.
-
Масса колошникового газа:
– масса 1 м3 колошникового газа
0,01(18,7 44 + 25,3 28 + 0,3 16 + 9,3 2 + 46,4 28) / 22,4 = 1,274;
– масса колошникового газа составит:
188,92 1.274 = 240,68 кг.
-
Материальный баланс, кг
Приход Расход
Агломерата 165,2 0,6 = 99,12 Чугуна 100,00
Окатышей 165,2 0,4 = 66,08 Шлака 35,13
Кокса 50,00 Газа сухого 240,68
Дутья 159,30 Влаги восстановления 6,07
Природного газа 7,64
Итого: 382,14 Итого: 381,88
Невязка 382,14 – 381,88 = 0,26 кг
в % 0,26 100/382,14 = 0,07
Допускается невязка 0,5÷1,0 % [1,38,118].
4. Тепловой баланс
Условия: температура горячего дутья tд = 11500С. Температура колошникового газа tk = 3000C, агломерата 1000С, степень газификации углерода кокса – 0,5.
-
Тепло горения углерода кокса:
17899 35,30 + 5250 (72,63 – 35,30) = 827817 кДж,
где 35,30 и (72,63 – 35,30) – соответственно количество СО2, образующееся при косвенном восстановлении и СО, образующееся при окислении углерода кокса шихтой и дутьем, за вычетом СО, расходуемого в реакциях косвенного восстановления, м3;
17899 и 5250 – тепло при горении углерода соответственно в СО2 и СО, кДж/м3.
-
Тепло сгорания ПГ с образованием СО и Н2:
– при сгорании 1м3 ПГ выделяется тепла:
1590СН4 + 6050С2Н6 + 10121С3Н8 – 12672СО2 =
= 1590 0,98 + 6050 0,004 + 10121 0,002 – 12672 0,001 = 1590 кДж;
– при сгорании 10,5м3 ПГ выделяется тепла:
10,5 1590 = 16695 кДж.
-
Тепло окисления водорода в реакциях косвенного восстановления железа:
7,55 10806 = 81585 кДж,.
где 10806 – количество тепла при окислении 1м3 водорода, кДж.
-
Тепло нагретого дутья.
– теплоёмкость сухого дутья определяется:
Сt0 возд. = 1,300 + 0,052tд 10-3 + 0,074 10-6tд2 + 0,0004 28 =
= 1,300 + 0,052 1150 10-3 + 0,074 11502 10-6 + 0,0004 28 = =1,47Дж/м3град;
– теплоемкость водяного пара при tд=11500 C составляет 1,76 кДж/м3град;
– водяных паров в дутье: 123,49 0,02 = 2,45м3;
– сухого дутья: 123,49 – 2,45 = 121,04м3.
Приход тепла (121,04 1,470 + 2,45 1,76) 1150 = 209530 кДж
-
Теплота шлакообразования в нашем случае отсутствует, т.к. не добавляется известняк, поскольку основности агломерата было достаточно, чтобы без флюса получить оптимальный состав доменного шлака
((СаO+MgO)/SiO2 = 1,27; MgO = 6,3%; Al2O3 = 7,0%).
-
Тепло агломерата при 100°С:
99,12 67=6641кДж,
где 99,12 – количество агломерата (165,2 0,6),кг;
67 – энтальпия агломерата при 1000С,кДж/кг; при других температурах:
-
tагломерат, °С
100
200
300
400
500
Энтальпия, кДж/кг
67
163,3
259,6
360,1
460,6
-
Общий приход тепла:
827817 + 16695 + 81585 + 209530+ 6641 = 1142268 кДж