- •Глава 2.5. Бесконусные загрузочные устройства (бзу)
- •Глава 2.5 бесконусные загрузочные устройства (бзу)
- •2.5.1 Основные технологические особенности управления ходом печи при загрузке бзу
- •2.5.2. Основные особенности бзу типа воронка-«склиз»
- •2.5.3 Бзу роторного типа
- •2.5.4 Стационарные загрузочные устройства доменных печей (сзу)
- •2.5.5 Подвижные плиты колошника
- •Глава 2.6 регулирование хода доменной печи изменением дутьевого и теплового режимов ее работы. Выдувка и задувка печи
- •2.6.1. Дутьевой режим
- •2.6.2. Комбинированное дутье
- •2.6.3. Особенности добавки в дутье мазута
- •2.6.4. Применение пылеугольного топлива (пут) в дутье
- •2.6.5. Сравнительная оценка водородсодержащих добавок к дутью
- •2.6.6. Регулирование теплового и шлакового режимов
- •2.6.7. Выпуск жидких продуктов плавки
- •2.6.8 Выдувка доменной печи
- •2.6.9 Задувка доменной печи
- •2.6.10. Влияние размеров доменных печей на показатели их работы
- •Приложение 1 Примеры расчетов газодинамики по окружности печи
- •Приложение 2 определение газовых потоков и потерь их напора по радиусу доменной печи
- •Приложение 3 расчет шихты, материального и теплового балансов
- •2. Расчет состава и количества колошникового газа и количества дутья
- •3 Материальный баланс
- •4. Тепловой баланс
- •Расход тепла
- •Приложение 4 корректировка шихты известняком
- •Приложение 5 корректировка основности шихты железной рудой
- •Приложение 6 расчет расхода природного газа
- •Приложение 7 расчет количества подач до фурм
- •Список литературы
- •Глава 2.5 бесконусные загрузочные устройства (бзу)
- •2.5.1 Основные технологические особенности управления ходом печи при загрузке бзу
- •2.5.2. Основные особенности бзу типа воронка-«склиз»
- •2.5.3 Бзу роторного типа
- •2.5.4 Стационарные загрузочные устройства доменных печей (сзу)
- •2.5.5 Подвижные плиты колошника
- •Глава 2.6 регулирование хода доменной печи изменением дутьевого и теплового режимов ее работы. Выдувка и задувка печи
- •2.6.1. Дутьевой режим
- •2.6.2. Комбинированное дутье
- •2.6.3. Особенности добавки в дутье мазута
- •2.6.4. Применение пылеугольного топлива (пут) в дутье
- •2.6.5. Сравнительная оценка водородсодержащих добавок к дутью
- •2.6.6. Регулирование теплового и шлакового режимов
- •2.6.7. Выпуск жидких продуктов плавки
- •2.6.8 Выдувка доменной печи
- •2.6.9 Задувка доменной печи
- •2.6.10. Влияние размеров доменных печей на показатели их работы
- •Приложение 1 Примеры расчетов газодинамики по окружности печи
- •Приложение 2 определение газовых потоков и потерь их напора по радиусу доменной печи
- •Приложение 3 расчет шихты, материального и теплового балансов
- •2. Расчет состава и количества колошникового газа и количества дутья
- •3 Материальный баланс
- •4. Тепловой баланс
- •Расход тепла
- •Приложение 4 корректировка шихты известняком
- •Приложение 5 корректировка основности шихты железной рудой
- •Приложение 6 расчет расхода природного газа
- •Приложение 7 расчет количества подач до фурм
- •Список литературы
- •167 В.П. Тарасов, п.В. Тарасов
-
Расход тепла
-
На диссоциацию оксидов железа:
– количество FeO в шихте, из агломерата и окатышей:
99,12 0,1183 + 66,08 0,0334 = 13,94 кг
Из золы кокса 50 0,094 0,315 = 1,48 кг
Итого: 15,42 кг
– в золе FeO полностью, а в агломерате 10% связаны в силикатных соединениях, т.е. FeOсил. = 13,94 0,1 + 1,48 = 2,87 кг;
– количество магнитного оксида и оксида железа:
FeOмаг. = 15,42 – 2,87 = 12,55 кг
Fe2O3маг = 12,55 160/72 = 27,89кг
Fe3O4 = 12,55 + 27,89 = 40,44 кг
Fe2O3св. = 117,62 – 27,89 = 89,73 кг
FeOшл. = 0,3 кг,
где 117,62 – количество Fe2О3 вносимое шихтой, кг.
– тепло на диссоциацию оксидов железа:
4076(2,87-0,3) + 4800 40,44 + 5154 89,73 = 667055 кДж,
где 4076; 4800; 5154 – расход тепла на разложение соответственно FeO силикатных соединений, Fe3O4 и Fe2O3, кДж/кг.
-
Тепло на диссоциацию оксидов марганца.
В чугуне содержится 0,5кг Mn.
Приход Mn с рудной смесью 165,2 0,52 0,65/100=0,56кг
Марганец в рудной смеси находится в виде силикатных соединений, тогда расход тепла по этой статье составит:
(7360 + 532) 0,56 = 4122 кДж,
где 7360 – расход тепла на диссоциацию 1кг Mn из MnO, кДж;
532 – расход тепла на разложение Mn2SiO4 на SiO2 и MnO, кДж/кг Mn.
-
Тепло на диссоциацию кремнезема:
31079 0,8 = 24863 кДж.,
где 31079 – тепло разложения SiO2, кДж/кг.
-
Тепло на переход серы в шлак:
5728 0,75 = 4296 кДж,
где 5728 – тепло на переход серы в шлак, кДж/кг.
-
Тепло на диссоциацию фосфатно-кальциевой соли и P2O5 :
35755 165,2 0,042 0,01 = 2481 кДж,
где 35755 – тепло разложения P2O5, входящей в состав фосфатно-кальциевой соли.
-
Итого по первой статье расходуется тепла:
667055 + 4122 + 24863 + 4296 + 2481 = 702817 кДж
-
Тепло разложения влаги дутья:
10806 123,49 0,02 = 26689кДж,
где 10806 – тепло на разложение 1м3 Н2О, кДж.
-
Тепло, уносимое чугуном:
1280 100 = 128000 кДж,
где 1280 – энтальпия передельного чугуна, которая для разных условий колеблется в пределах 1214-1298 кДж/1кг.
-
Тепло, уносимое шлаком:
1965 35,08 = 68944 кДж.
-
Тепло, уносимое колошниковым газом:
0,01 [1,863 18,7 + 1,317 (100-18,7)] 360 188,92 = 96440 кДж;
– влагой восстановления:
6,07 360 1,542 = 3370 кДж.
-
Общий унос тепла через колошник:
96440+3370 = 99810 кДж.
-
Общий расход тепла:
702817 + 26689 + 128000 + 68944 + 99810 = 1026260 кДж.
Потери тепла с охлаждающей водой и лучеиспусканием с поверхности кожуха:
1142268 – 1026260 = 116008 кДж
или в % 116008 100/1142268 = 10,1
5.13 Тепловой баланс, кДж, %:
Приход тепла |
Расход тепла |
||||||
|
кДж |
% |
|
кДж |
% |
||
1.Горение углерода |
827817 |
72,5 |
1.Диссоциация оксидов Fe,Mn,Si,P |
702817 |
61,6 |
||
2.Горение природного газа |
16685 |
1,5 |
2.Тепло разложения влаги дутья |
26689 |
2,3 |
||
3.Окисление водорода |
81585 |
7,1 |
3.Тепло, уносимое чугуном |
128000 |
11,2 |
||
4.Вносится дутьем |
209530 |
18,3 |
4.Тепло, уносимое шлаком |
68944 |
6,1 |
||
5.Теплота агломерата |
6641 |
0,6 |
5.Унос тепла через колошник |
99810 |
8,7 |
||
|
|
|
6.Потери |
116008 |
10,1 |
||
Итого: |
1142268 |
100 |
Итого: |
1142268 |
100 |
Коэффициент полезного действия тепла:
100-(8,7 + 10,1) = 81,2%
Коэффициент использования углерода в печи:
– приход тепла от сгорания углерода 827817 кДж;
– количество углерода, окисляемого шихтой и дутьем 38,91 кг;
– тепловое значение 1кг углерода 827817: 38,91 = 21275 кДж;
– коэффициент использования углерода в печи:
Кс = (21275 100)/33411 = 63,7%,
где 33411 – тепло горения 1кг углерода в СО2, кДж.
Потери тепла с охлаждающей водой и лучеиспусканием поверхности кожуха печи находятся в пределах 8-11% от общего расхода тепла. В настоящем расчете 10,1% потерь – завышенная величина, поэтому при расчете расхода кокса по формуле Воскобойникова следует расчетную величину уменьшать на 2-3%.