Скачиваний:
147
Добавлен:
24.10.2018
Размер:
9.28 Mб
Скачать

Министерство транспорта Российской Федерации (Минтранс России) Федеральное агентство воздушного транспорта (Росавиация)

ФГБОУ ВО «Санкт – Петербургский государственный университет гражданской авиации»

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

по дисциплине “Конструкция и прочность ВС” На тему: «Расчет прочности крыла самолета Як-42, при выводе самолета из

режима экстренного снижения с попаданием в восходящий вертикальный порыв»

Выполнил: студент 834 гр. Старков А.А.

Проверил: доцент каф.№24, к.т.н., Якущенко В. Ф.

Санкт – Петербург

2017 год

2

СОДЕРЖАНИЕ

Введение………………………………………………………………………………………………....3

1.Задачи и цели КУР………………………………………………………………………………….…..4

2.Исходные данные……………………………………………………………………………………….5

3.Расчет…………………………………………………………………………………………………....8

3.1.Преобразование стреловидного полукрыла в прямое трапециевидное…………………….....8

3.2.Определение массы конструкции крыла, шасси и силовой установки………………………..9

3.3.Силы действующие при выводе самолета из режима зкстренного снижения с попаданием Самолета в восходящий вертикальный порыв…………………………………………………..10

3.4.Расчёт нагрузок, действующих на крыло…………………………………………………….…14

4.Построение эпюр поперечных сил, изгибающие и крутящего моментов………………………....19

4.1.Расчетносиловая схема……………………………………………………………………….....19

4.2.Вычисление сил реакций опор…………………………………………………………………...20

4.3.Построение эпюр поперечных сил, изгибающих и крутящих моментов…………………..…21

5.Анализ и подсчет фактических напряжений……………………………………………………..….26

Заключение………………………………………………………………………………………….....34

Список использование литературы………………………………………………………………..…35

3

ВВЕДЕНИЕ

Як-42 - среднемагистральный трёхдвигательный пассажирский самолёт, разработанный в

СССР в середине 1970-х для замены технически устаревшего Ту-134 (рис. 1). Конструктивно он построен по аэродинамической схеме свободнонесущего низкоплана со стреловидным крылом и Т- образным хвостовым оперением с переставным стабилизатором. Шасси самолёта трёхопорной схемы, убирающееся в полете. Его крыло стреловидное, оно состоит из двух консолей и центроплана с фюзеляжем полумонококовой конструкции (типа полумонокок с продольным набором стрингеров и силовых профилей, поперечным набором шпангоутов и работающей обшивкой), тремя двухконтурными турбореактивными двигателями.

Рис. 1. Общий вид самолета Як-42

4

1.ЗАДАЧИ КУР

1.Определить силы, действующие на самолет в целом, в заданном варианте его нагружения.

2.Определить нагрузки, действующие на крыло: выбрать расчетную схему, построить эпюры поперечных сил Q, изгибающих Ми и крутящих Мк моментов крыла.

3.Определить возможность разрушения (или необратимых деформаций) наиболее нагруженного сечения крыла в заданном эксплуатационном варианте его нагружения.

Для определения наиболее нагруженных сечений нужно построить эпюры для всех силовых факторов, действующих на крыло (крутящий и изгибающий моменты, поперечная сила). Затем надо сосчитать напряжения, действующие в наиболее нагруженных сеченияx, и сравнить их со свойствами материала, из которого сделано крыло. По результатам сравнения сделать выводы о работоспособности конструкции.

5

2.ИСХОДНЫЕДАННЫЕ

Тип ВС: Як-42

Вариант нагружения: Вывод самолета из режима экстренного снижения с отклоненными элеронамиис попаданием в восходящийвертикальныйпорыв.

Летныехарактеристикисамолета

 

Максимальная взлетная масса твзл, кг

54500

Максимальнаяпосадочнаямассатпос,кг

54000

Максимальная масса топлива т Тмах, кг

18500

ПлощадькрылаS,м2

150

Размах крыла (реальный) l, м

34,88

Длина средней аэродинамической хорды bсах, м

4,647

Диаметр фюзеляжа dф, м

3,8

Предельно передняя эксплуатационная центровка Xпп, %

18

Предельно задняя эксплуатационная центровка Xпз, %

30

Корневая и концевая хорды bo/bк, м

5,94/2,23

Расстояние для средней центровки lго, м

14,0

Расстояние для средней центровки lво, м

13,55

Расстояние от ц.д. вертикального оперения до оси фюзеляжа hво, м

3,9

Расстояние от оси двигателя до оси ВС lэ, м

3,0

Максимальная вертикальная эксплуатационная перегрузка (по РЛЭ) nмах

2,5

Расстояние от оси двигателя до ц.м. ВС (по оси) hэ, м

1,06

 

6

Тяга I двигателя Rdмах, кН

64

Крейсерская скорость Vкрейс, км/ч

702

Посадочная скорость Vпос, км/ч

205

Коэффициент лобового сопротивления в полете Cx

0,0351

Коэффициент лобового сопротивления на ВПП Cх

0,16

Производная от коэффициента подъемной силы по углу атаки cy ,

4,13

Плотность наружного воздуха ρн, кг/м3

0,466

Размах элеронов между ц.д. lэ, м

28,0

Расстояние от оси самолета до ц.д. подъемной силы закрылка lЗ, м

7,0

Колея шасси К, м

5,636

База шасси Б, м

14,776

Расстояние от передней опоры до ц.м. самолета b, м

13,16

Высота шасси hш, м

2,1

Расстояние от оси шасси до ц.ж. крыла rш, м

0,9

Расстояние от ц.д. закрылка до ц.д. крыла r3, м

2,75

Скорость восходящего вертикального порыва W, м/с

12

Высота полета Hпол , м

3500

Угол тангажа θ, ̊

8

7

Геометрические характеристики силовых элементов крыла

Относительная толщина крыла ċ

Расстояние от ц.ж. крыла до подъемной силы элерона rэ, м

Толщина верхней панели обшивки δов, см

Толщина нижней панели обшивки δон, см

Площадь стрингера прилегающего к верхней панели обшивки f

Число стрингеров на верхней панели nстр.в, шт.

Площадь стрингера прилегающего к нижней панели обшивки f

Число стрингеров на верхней панели nстр.н, шт.

Площадь передне - верхней полки лонжерона fп.-п.в., см2

Площадь задне - верхней полки лонжерона fп.-з.в., см2

Площадь переднее - нижней полки лонжерона fп.-п.н., см2

Площадь задне - нижней полки лонжерона fп.-з.н., см2

Толщина передней стенки лонжерона δст. п., см

Толщина задней стенки лонжерона δст. з., см

 

0,115

 

1,9

 

0,35

 

0,3

стр.в, см2

3,5

 

11

стр.н, см2

2,8

 

10

 

8,2

 

8,5

7,5

8,0

0,4

0,45

8

3.РАСЧЕТ

3.1Преобразование стреловидного полукрыла в прямое трапециевидное

Для упрощения расчетов стреловидное крыло преобразуем в прямое трапециевидное методом «поворота вперед», при этом его линейные размеры (рис. 2) равны:

Рис. 2. Метод преобразования стреловидного

крыла в прямое

Длина консоли крыла lк'x : lк'x

= 0,5 × ( l -dф ) ,

(3.0)

lк'x

= 0,5 × (l

-dф ) = 0,5 × (34,88 – 3,8)

= 15,54 [м].

 

lк' = lк'x / cosχ,

(3.1)

lк' = lк'x

/ cosχ = 15,54 / cos 250 = 15,54 / 0,906 = 17,15 [м];

 

 

 

9

b

= b

× cosχ,

(3.2)

к

кx

 

 

bк = bкx × cosχ = 2,23 × cos 250 = 2,23 × 0,906 = 2,02 [м];

bo = box × cosχ;

(3.3)

bo = box × cosχ= 5,94 × cos250 = 5,94 × 0,906 = 5,38 [м].

Где:

lк'x , bкx ,box - длина, размер концевой и корневой хорд консоли стреловидного крыла;

lк' , bк , bo - соответствующие размеры прямого (преобразованного ) крыла (площади

исходных и преобразованных полукрыльев должны быть одинаковы).

3.2 Определение массы конструкции крыла, шасси и силовой установки

Масса конструкции крыла, шасси или силовой установки определяется путем использования относительных массовых коэффициентов:

m

= m

× m

,

(3.4)

к

к

взл

 

 

mк = mк × mвзл = 0,12 × 54500 = 6540 [кг];

mш = mш × mвзл ,

(3.5)

mш = mш ×mвзл = 0,038 × 54500 = 2071 [кг];

Где:

mк , mш , - масса крыла, шасси или силовой установки и максимальная взлетная масса ВС

mвзл ;

10

mк , mш , - относительные массы крыла, шасси или силовой установки.

Величины относительных массовых коэффициентов m принять следующими:

-mк = 0,12 … 0,125крыло стреловидное, двигатели крепятся к фюзеляжу;

-mш = 0,038 … 0.042 – для скоростных воздушных судов, эксплуатирующихся с бетонных

ВПП (Ту-134, Як-42, Ту-154, Ил-62);

-mшп = 0,14 … 0,16 mш – относительная масса передней опоры шасси;

3.3Силы действующие при Выводе самолетаизрежима экстренногосниженияс попаданием в

восходящийвертикальныйпорыв

В полете и на земле могут возникнуть нештатные ситуации вызванные неправильной эксплуатацией воздушного судна или же плохими метеоусловиями. Один из таких случаев является экстренным снижением. При выводе самолета из экстренного снижения конструкция ВС и в частности крыло испытывает маневренную перегрузку, вызванную увеличением подъемной силы. Значение этой перегрузки зависит от квадрата скорости вывода и радиуса спирали, т.о. экипаж может влиять на перегрузку и не допустить разрушения конструкции. Однако в практике возможен случай действия вертикального порыва в момент вывода ВС из экстренного снижения, который может вызвать непредвиденное увеличение перегрузки. Поэтому данный случай имеет актуальность в рассмотрении его подробно.

- Вывод из снижения совершается на H = 3500 м, радиус вывода r = Vmax/250 = 751/250 = 3,0 км = 3000 м.

Дополнительные условия:

 

– масса полетная mпол = 0,82 × mвзл = 0,82 × 54500 = 44 690 кг;

(3.6)

– скорость максимальная Vmax = 1,07 × Vкр = 1,07 × 702 = 751 км/ч = 208,6 м/с.

(3.7)

Соседние файлы в папке Новая папка