Весна 17 курс 4 ОрТОР / Конструкция и прочность ВС / Новая папка / KiPVS
.pdf- Маневренная перегрузка:
ман = cos + ×
Где:
cosθ – угол тангажа при выводе ВС из режима экстренного снижения, θ = 8º;
Vmax – максимальная скорость полета ВС, м/с;
|
r – радиус вывода, м. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ман = cos |
+ |
× |
= |
cos8+ |
|
, |
= 2,47 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
× , |
|
|
|
|
|
- Общей уравнение перегрузка |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
= |
+ × × × |
|
× |
= cos |
+ |
× |
+ |
× |
× × |
× |
× |
|
|
|
× пол× |
|
|
|
|
|
|
пол× |
11
(3.8)
(3.9)
(3.10)
-Вертикальная перегрузка при полете в турбулентной атмосфере:
-Маневренная перегрузка дополняется перегрузкой от восходящего вертикального порыва:
= |
+ × |
× × |
× |
× |
; |
|
|
|
|
пол× |
|
|
|
= 1,07× кр; |
= cos |
+ |
× |
; |
||
|
|
|
|
|
|
Где:
-ρН – плотность воздуха, кг/м3;
-mпол – полетная масса ВС, кг;
-S – площадь крыла ВС, м2;
-W – скорость восходящего порыва, м/с;
Cyα dCd y Cy
12
– производная от коэффициента подъемной силы по углу атаки, или по приближенной формуле:
С = |
, × |
= |
, × |
о |
= 4,13; |
(3.11) |
|
, / |
|
, |
/ , |
|
|
Где:
-χ – угол стреловидности крыла;
-λ – относительное удлинение крыла, λ = l2/S = 34,882/150 = 8,1 (l, S – размах и площадь крыла, м, м2).
= cos + |
( , × кр) |
+ × |
× |
× |
, |
× кр× |
(3.12) |
|
× |
|
|
|
× |
пол× |
|
|
, |
, × , |
× × |
|
, |
× |
, |
|
× , |
× , × |
× , |
Дополнительные условия:
-скорость максимальная: Vmax = 1,07 × Vкр = 1,07 × 702 = 751 км/ч = 208,6 м/с.
- полная масса: |
mпол = 0,82 × mвзл , |
(3.13) |
mпол = 0,82 × 54500 = 44 690 [кг];
- масса топлива: |
mT = 0,75 × mT max , |
(3.14) |
mT = 0,75 × 18500 = 13 875 [кг];
-Считаем что суммарная тяга равняется нулью Rсд=0
-Аэродинамическое сопротивление, сопротивление от переднего и опорного шасси: Xпш =
X ош =0, потому что самолета, у которых экстренное снижение совершается с убранным шасси
-Неизвестны силы Y и Yго , вычисляются из составленных уравнений равновесия:
×∆ − |
го |
× |
` |
+ Х × ( |
ш |
− |
пк |
) + Х |
ош |
× ( − |
ок |
) = 0; |
|
|
|
го |
пш |
|
|
ш |
|
(3.15) |
|||||
|
|
|
|
− пол ×cos |
− |
го = 0; |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
13
Где, Аэродинамическое сопротивление, сопротивление от переднего и опорного шасси:
Xпш = Xош =0 тогда уравнения: |
|
|
|
×∆ − го × го` |
= 0; |
(3.16) |
|
− пол ×cos − |
го = 0; |
||
|
Где:
-lго' – расстояние от ц.м. самолета до горизонтального оперения:
-lго' = lго . + [0,4 × (хср + хпп) – хср] × bсах/100
-lго' =13,66 м
-∆х – расстояние между центром масс и точкой приложения подъемной силы:
-∆х = 0,1 × bсах = 0,1 × 4,647 = 0,46 м;
-Gпол – полетный вес ВС:
-Gпол = mпол × g = 44 690 × 9,81 = 438 409,9Н.
го = пол |
× |
|
×∆ |
= |
, × , |
|
× , |
= 15128,2 Н |
(3.17) |
` |
∆ |
|
, |
, |
|
||||
|
го |
|
|
|
|
|
Теперь из второго уравнения системы (3.16) найдем подъемную силу кр создаваемую крылом:
кр = го. + Gпол × cosθ = 15 128,2 + 438 409,9 × 0,9902 = 449 093,43 Н.
По условиям нашего задания, у нас элероны отклонены и создают свою собственную подъемную силу. Она равна 0,0025 кр, на один, в конструкции самолета ЯК-42 их два, поэтому:
э= (0,0025×2)× кр
э= (0,0025×2) ×449 093,43 = 2245,46 Н
Соответственно Y будет равна:
= 449093,43+2245,46 = 451338,89 Н
14
Рис. 3. Силы, действующие на самолет
3.4Расчёт нагрузок, действующих на крыло
Вполете крыло нагружается аэродинамической распределенной нагрузкой и массовой силой от веса собственной конструкции крыла, размещенного в нем топлива и шасси.
Аэродинамическая нагрузка распределяется по размаху крыла по закону, близкому к параболическому. Для упрощения заменим его трапециевидным законом (Рис. 4).
Рис. 4. Способы замены истинного закона изменения аэродинамической силы
по размаху крыла кусочно-прямоугольным и трапециевидным
15
Если принять допущение, что Сy постоянен по размаху крыла, то закон изменения аэродинамической силы qaz пропорционален хорде крыла bz :
qaz |
Y |
bz , Н/м |
(3.22) |
|
S |
||||
|
|
|
||
|
k |
|
|
Где:
-Y – подъемная сила создаваемая крылом;
-Sk – несущая площадь полукрыльев, равная :
Sk = S - b0×dф = 150-5,94×3,8 = 127,4 [M2];
-dф – диаметр фюзеляжа;
-b0 - хорда корневой нервюры;
-bz – значение текущей хорды.
Значение текущей хорды крыла bz вычислим из предлагаемой формулы:
|
= |
+( |
` |
)× |
= + ( |
)× |
,м |
(3.23) |
|
|
|
к |
|
, ×( |
Ф) |
|
|
|
( − )× |
|
|
|
(5,94 −2,23)× |
|
|
|
= + |
0,5×( − Ф) |
= 2,23+ 0,5×(34,55 −3,8) |
= 2,23+0,24× |
[ ] |
Где:
-lk' - длина полукрыла без центроплана,
-z – текущая длина крыла, м
Подставив в (3.22) |
уравнение (3.23), получим: |
|
||
= × |
= |
451338,89 |
× (2,23+0,24 |
) = 7900,2+850,24 ( / ) |
127,4 |
Считаем, что топливо распределено по крылу равномерно, тогда распределенная нагрузка от массовых сил крыла (его собственного веса и топлива) изменяется по его размаху тоже пропорционально хорде bz:
|
|
|
|
16 |
= |
×( |
)× × ,[ |
/ ] |
(3.24) |
Где: |
|
|
|
|
- mk – масса конструкции полукрыльев, равная mk= 6540 [Kг]; |
|
|||
- mТ – масса топлива, равная mТ = 13 875[Кг]; |
|
|
|
|
Вставим данные и получим результат: |
|
|
|
|
= 3,07×(6540+13875)×9,81 |
× (2,23+0,24 ) = 10761,0+1158,24 ,[ / |
] |
||
127,4 |
|
|
|
|
Произведем расчет распределенных аэродинамических qaz |
и массовых нагрузок qкрz |
в |
концевой, корневой части крыла и (к примеру) в районе элеронов:
1) Расчет распределенной нагрузки на конце крыла, т.е. при Z=0:
(0) = 7900,2+850,24×0 = 7 900,20,Н/м (0) = 10761,0+1158,24 ×0 = 10761,00,Н/м
Результирующая нагрузка будет равна:
=− = −2860,80,Н/м
2)Расчет распределенной нагрузки в корневом сечении, т.е. при Z=l'k =15,375 :
(15,375) = 7900,2+850,24×15,375 = 20972,64,Н/м (15,375) = 10761,0+1 158,24 ×15,375 = 28568,94,Н/м
Результирующая нагрузка будет равна:
=− = −7596,30,Н/м
3)Расчет распределенной нагрузки в районе элеронов, т.е. при Z=l'k lэ dф /2=3,275 :
(3,275) = 7900,2+850,24×3,275 = 10 684,74,Н/м
17
(3,275) = 10761,0+1 158,24 ×3,275 = 14554,23,Н/м
Результирующая нагрузка будет равна:
=− = −3869,49,Н/м
Рис. 5. Схема возникновения крутящего момента в сечении крыла
Поэтому погонный крутящий момент от распределенных аэродинамических qaz и массовых
сил крыла qкрz равен: |
|
= (0,36× − 0,24× ) × + (0,48× − 0,36× ) ,Нм/м |
(3.25) |
18
Приводим подобные, и получим:
= 0,12× × |
+ |
,Нм/м |
(3.26) |
Обычно топливо в крыле расположено в передней части крыла, поэтому ц.м. топлива совпадает с ц.м. крыла. С учетом этого предположения формула (3.26) будет иметь вид:
= 0,12×( + × )× × + × + ×( + )× ×( + × )
Или
= 0,12× |
×( |
)× ×( + × ) ,Нм/м |
(3.27) |
Подставим известные величины в формулу (3.27), получим:
= 0,12 × 451338,89+3,07 × (6540+13875) ×9,81 ×(2,23+0,24× ) 127,4
= 1004,25×(2,23+0,24× ) ,Нм/м
Теперь произведем расчет крутящего момента в концевой, корневой части крыла и в районе элеронов:
1)Расчет крутящего момента на конце крыла, т.е. при Z=0:
= 1004,25×(2,23+0,24×0) = 4994,00Нм/м
2)Расчет крутящего момента в корневой части крыла, т.е. при Z=15,375:
=1004,25×(2,23+0,24×15,375) = 35 195,35Нм/м
3)Расчет крутящего момента в районе элеронов, т.е. при Z=3,275:
=1004,25×(2,23+0,24×3,275) = 9134,90 Нм/м
19
4. ПОСТРОЕНИЕ ЭПЮР ПОПЕРЕЧНЫХ СИЛ, ИЗГИБАЮЩЕГО И КРУТЯЩЕГО МОМЕНТОВ
4.1. Расчетно – силовая схема
На основании того, что размах крыла гораздо больше длины хорды, и тем более строительной высоты, можно сделать допущение о том, что крыло представляет собой балку. Следовательно, расчетно – силовая схема крыла – это балка, опирающаяся на две опоры, которыми являются корневые нервюры крыла (поэтому расстояние между опорными балками равно dф). Балка нагружена распределенными нагрузками аэродинамических qаz и массовых qкрz сил, которые мы заменили на общую распределенную нагрузку qz.
Наибольшую опасность для крыла представляет изгибающий момент Mu, затем крутящий момент Mкр, а потом уже поперечная сила Q. Поэтому расчет напряжений в первую очередь следует проводить там, где Mu максимален.
Рис. 6. Расчетно – силовая схема крыла
20
4.2. Вычисление сил реакций опор
Построение эпюр изгибающего момента Mu, крутящего момента Mкр, и поперечной силы Q невозможно без предварительного вычисления реакций опор R1 и R2.. Найдем их.
В таблице 1 приведены основные характеристики силовых параметров крыла самолета ЯК-
42.
Таблица 1.
Для упрощения их вычислений предлагается вычислять составляющие реакций от симметричных и несимметричных сил (распределенных и сосредоточенных), а затем: с учетом их направлений (знаков) складывать, то есть использовать принцип суперпозиций:
R |
= R' |
+ R'' |
; |
R |
2 |
= R' |
+ R'' |
, |
1 |
1 |
1 |
|
|
2 |
2 |
|