Весна 17 курс 4 ОрТОР / Конструкция и прочность ВС / Новая папка / KiPVS
.pdf
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
21 |
Где: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- |
R |
' |
|
и |
R' |
- реакции опор от симметричных нагрузок |
q |
, |
q |
, G |
ш |
, R |
oy |
, причем в этом |
|
|
1 |
|
|
2 |
|
a |
|
к |
|
|
|
||||
случае |
R' |
|
= |
R' |
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- R1'' и R2'' - реакции опор от несимметричных нагрузок (сил и моментов), действующих на крыло (Yэ).
Так как нагрузки симметричны, то реакции опор R1 и R2 |
будут одинаковы. |
|
R' = |
R' = R |
(4.1) |
1 |
2 |
|
Чтобы найти реакции опор, составим уравнение равновесия сил: |
||
0,5 × (qk + q0) × lk – R = 0. |
(4.2) |
|
Тогда |
|
|
R= 0,5 × (qk + q0) × lk = 0,5 × (8201,1 + 3089) × 15,375 = 86 793 Н
R1' = R2' = 86793 Н
Реакции опор найдены, можно переходить к построению эпюр изгибающего момента Mu, поперечной силы Q и крутящего момента Mкр.
4.3 Построение эпюр поперечных сил, изгибающих и крутящих моментов
Построение эпюр произведем раздельно: для всегда симметричных нагрузок qz ;
Затем на них накладывать (с учетом знаков) эпюры от несимметричных сосредоточенных, а потом уже – эпюры от несимметричных сил.
Распределенная нагрузка q, поперечная сила Q и изгибающий момент Ми связаны между собой интегральными зависимостями:
( ) = |
× , |
( ) = ( ) × , |
= − |
22
Подставив qz в первое уравнение (3.46) и решив последовательно первое и второе, получим:
( |
) = |
×( |
) ×( |
× |
+ |
× |
); |
(4.3) |
( |
) = |
×( |
) ×( |
× |
+ |
× |
); |
(4.4) |
Для упрощения расчетов, замени в формулах (4.3 и 4.4) постоянный сомножитель и вычислим
его заранее: |
|
|
|
|
|
= |
×( |
) ; |
(4.5) |
= |
451338,89− 3,07×(64157,44+136113,75) |
= −1283,30 |
||
|
|
127,4 |
|
|
Где:
- Gk – масса крыла, равная:
=× ;
= 6540×9,81 = 64157,44[ ];
- GТ – масса топлива, равная:
|
|
|
= |
× |
; |
|
|
|
= 13 875×9,81 = 136113,75[ ]; |
||||
Итоговые формулы для расчёта: |
|
|
|
|
||
(а) |
Поперечной силы: |
( ) = |
×( × |
+ |
× |
) |
(б) |
Изгибающий момент: |
( ) = |
×( |
× |
+ |
× ) |
Расчет значений поперечной силы Q(qz ) удобно свести в таблицу:
23
Таблица 2
|
|
z ,[м] |
|
0 |
3,275 |
15,375 |
|
|
z2 |
|
0 |
10,72 |
236,40 |
|
|
× |
|
0 |
7,3 |
34,3 |
|
0,5× × |
|
0 |
1,29 |
28,37 |
|
× |
+0,5× |
× |
0 |
8,59 |
62,67 |
|
×( |
× |
+0,5× |
× ) |
0 |
-11 023,54 |
-80424,41 |
Где bp b0 |
bk /lk' |
0,24 |
|
|
|
Расчет значений изгибающего момента
z ,[м] |
|
0 |
||
|
z2 |
|
0 |
|
|
z2 |
|
|
0 |
2 |
|
|
||
|
|
|
||
× 2 |
|
0 |
||
|
|
|||
|
z3 |
|
0 |
|
|
z3 |
|
|
0 |
6 |
|
|
||
|
|
|
||
× 6 |
|
0 |
||
|
|
|||
× 2 + |
|
× 6 |
0 |
|
|
|
|||
× × 2 + |
× 6 |
0 |
Ми также запишем в подобную таблицу:
Таблица 3
3,275 |
15,375 |
10,7 |
236,4 |
5,35 |
118,2 |
11,93 |
263,58 |
35,1 |
3634,5 |
5,9 |
605,8 |
1,4 |
145,5 |
13,4 |
409,1 |
-17 196,22 |
-524 998,03 |
24
Крутящий момент Мк возникает тогда, когда сила не проходит через центр жесткости крыла. Общий крутящий момент получается непрерывным суммированием (интегрированием) всех погонных крутящих моментов:
( ) = |
× |
= |
0,12× |
+ |
×( |
+ |
) ×( |
+ |
× |
) × = |
= 0,12× |
|
×( |
) × × |
+ |
× |
× |
+ |
× |
,[ |
] |
Делаем замену: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 0,12× |
+ |
×( |
+ |
); |
|
|
|
0,12×451338,89+3,07×(64157,44+136113,75) = 1004,24 127,4
Расчет значений крутящего момента Мк тоже оформим в виде таблицы; Таблица 4
|
|
z ,[м] |
|
|
|
|
0 |
3,275 |
15,375 |
|||
|
|
|
× |
|
|
|
|
0 |
16,3 |
76,5 |
||
|
|
|
|
z2 |
|
|
|
|
0 |
10,7 |
236,4 |
|
|
|
× |
× |
|
|
|
|
0 |
5,7 |
126,5 |
||
|
|
|
|
z3 |
|
|
|
|
0 |
35,1 |
3634,5 |
|
|
|
|
|
z3 |
|
|
|
|
|
0 |
11,7 |
1211,5 |
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
× 3 |
|
|
|
|
0 |
0,7 |
69,8 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
( |
× + |
× |
× |
+ |
× |
3) |
0 |
22,7 |
272,8 |
|||
|
|
|
||||||||||
×( |
× |
+ |
× × |
+ |
|
× |
3 ) |
0 |
-29130,91 |
-350084,24 |
||
|
|
|
|
25
Рис. 7. Эпюры перерезывающих сил, изгибающего и крутящего моментов
26
5. АНАЛИЗ И ПОДСЧЕТ ФАКТИЧЕСКИХ НАПРЯЖЕНИЙ
Критерием работоспособности конструкции (крыла, фюзеляжа или др.), то есть близости ее к состоянию разрушения или необратимых деформаций, является величина напряжений, возникающих в силовых элементах конструкции от действия на неё эксплуатационных нагрузок: изгибающего, крутящего моментов и поперечной силы.
По эпюрам MИ ,MK ,Q определяем наиболее нагруженное сечение, где моменты и поперечная сила максимальны. Если их максимумы не совпадают(не находятся в одном сечении),
то расчет проводится для сечения с максимальным MИ .
Схематизируем сечение крыла в соответствии с реальным расположением силовых элементов.
Силовой частью сечения крыла является межлонжеронная часть, длинна и высота которой
равны:
= 0,6× и = 0,85× × |
(5.0) |
Где:
-B - длина межлонжеронной части;
-H - высота межлонжеронной части;
-bz - текущая хорда крыла;
-с - относительная толщина крыла.
Максимальный изгибающий момент, равный и |
≈ 524998 |
, действует в корневом |
|
сечении, т.е. bz bo 5,94 м |
|
|
|
В нашем случаем максимум MИ |
приходится на опору (бортовую нервюру), поэтому: |
||
|
= 0,6× |
|
(5.1) |
= 0,6× |
= 0,6× = 0,6×5,94 = 3,56[ |
]; |
|
|
27 |
= 0,85× |
× |
(5.2) |
= 0,85× × = 0,85× |
× |
= 0,85×0,115×5,94 = 0,5806 [ ], |
Поперечное сечение (расчетное) прямоугольное однозамкнутое, то есть имеет два лонжерона, верхнюю и нижнюю обшивку (рис. 9):
Рис. 8. Напряжения в силовых элементах сечения крыла, возникающие
от внешних сил Q ,MИ ,MK
Крыло является тонкостенной замкнутой конструкцией, основные силовые элементы которой сосредоточены в верхней и нижней панелях (обшивка, стр ингеры, полки лонжеронов). При изгибе, например, вверх (от аэродинамических сил) верхняя панель сжимается, нижняя растягивается, то есть обе работают на нормальные напряжения; при этом изгибающий момент трансформируется в пару сил:
N |
Mи |
[Н]; |
(5.3) |
|
H |
||||
|
|
|
а напряжения от них будут равны:
|
|
|
|
|
|
|
|
28 |
|
|
ВП = |
и |
= |
[Па], |
|
(5.4) |
|||
|
|
|
|
× ВП |
ВП |
|
|
||
ВП = |
и |
|
= |
|
524 998 |
= 50,29 |
[МПа]; |
||
ВП |
0,5806×0,01798 |
||||||||
|
× |
|
|
|
|||||
|
НП |
= |
|
и |
= |
[Па], |
|
(5.5) |
|
|
|
|
× НП |
|
НП |
|
|
||
НП = |
и |
|
= |
|
524998 |
= 60,16 |
[МПа]; |
||
|
0,5806×0,01503 |
||||||||
|
× |
ВП |
|
|
|
Где:
-FВП - площадь верхней панели крыла;
-FHП - площадь нижней панели крыла.
Площадь панели определяется площадью обшивки, площадями всех стрингеров и полок лонжеронов (переднего и заднего). Т.е.:
|
ВП = |
× ОВ + СТР.В × СТР.В + П |
ПВ + П ЗВ; |
(5.6) |
F |
= 3,56 × 0,0035 + (11×3,5 + 8,2 + 8,5) |
10 4 = 0,01798 [м2]; |
|
|
ВП |
|
|
|
|
|
НП = |
× ОН + СТР.Н × СТР.Н + П |
ПН + П ЗН; |
(5.7) |
F |
= 3,56 |
× 0,003 + (10 × 2,8+ 7,5 + 8,0) |
10 4 = 0,01503 [м2]. |
|
НП |
|
|
|
|
Где:
-ов , он - толщина обшивки верхней и нижней панелей соответственно;
-nСТР.В , nСТР.Н - число стрингеров верхней и нижней панелей соответственно;
-fСТР.В , fСТР.Н - площади стрингеров верхней и нижней панелей соответственно;
- fП ПВ , |
fП ЗВ , |
fП ПН , |
fП ЗН - площади полок переднего верхнего, заднего верхнего, |
переднего нижнего и заднего нижнего лонжеронов соответственно.
29
Крутящий момент в тонкостенном однозамкнутом контуре создает касательные напряжения, обратно пропорциональные толщине стенок контура:
1. Напряжение от крутящего момента, действующее на верхнюю часть обшивки:
К.О.В. = |
× |
КР |
, |
(5.8) |
|
× |
О.В. |
|
350084,24 К.О.В. = 2×2,07×0,0035 = 24,16[МПа];
2.Напряжение от крутящего момента, действующее на нижнюю часть обшивки:
К.О.Н. = |
× |
КР |
, |
(5.8) |
|
× |
О.Н. |
|
350 084,24 К.О.Н. = 2×2,07×0,003 = 28,19[МПа];
3. Напряжение от крутящего момента, действующее на стенку переднего лонжерона:
К.ст.п. = |
× |
КР |
, |
(5.10) |
|
× |
ст.п. |
|
350084,24 К.ст.п. = 2×2,07×0,004 = 21,14[МПа];
4.Напряжение от крутящего момента, действующее на стенку заднего лонжерона:
К.ст.з. = |
× |
КР |
, |
(5.11) |
|
× |
ст.з. |
|
350084,24 К.ст.з. = 2×2,07×0,0045 = 18,78[МПа];
Где:
- Fo - площадь, охватываемая контуром, равная:
= × , |
(5.12) |
30
= 3,56×0,5806 = 2,07 [ ];
-- толщина обшивки (верхней или нижней) или стенки лонжерона (переднего, заднего);
-МКР - максимальный крутящий момент, равный МКР = 350 054,84 [Нм];
Из формул видно, что жесткость (сопротивляемость) крыла на кручение весьма существенно зависит от площади замкнутого контура поперечного сечения F0 , потом - от толщины стенок контура .
Поперечная сила Q вызывает наибольшие касательные напряжения Q в нейтральном слое балки, а у верхнего и нижнего слоя балки Q = 0 (где в крыле расположены обшивка, полки лонжеронов и стрингеры). Можно приближенно считать, что поперечную силу воспринимают две вертикальные стенки лонжеронов, причем передняя воспринимает 70% поперечной силы сечения,
а задняя - 30% *Q сеч , поэтому:
Найдем напряжения, действующие от максимальной перерезывающей силы.
1. Напряжение от поперечной силы, действующее на стенку переднего лонжерона:
|
П = |
, × свч, |
|
(5.13) |
|
|
Н× СТ.П |
|
|
П = |
0,7×80424,42 |
= 24,24[МПа]; |
||
|
0,5806×0,004 |
|
|
|
2. Напряжение от поперечной силы, действующее на стенку переднего лонжерона: |
||||
|
З = |
, × свч, |
|
(5.14) |
|
|
Н× СТ.З |
|
|
|
З = |
0,3×80424,42 |
= 9,23 [МПа]; |
|
|
0,5806×0,0045 |
|
Где:
-Qсеч - величина максимальной поперечной силы;
-СТ.П и СТ.З - толщина стенки лонжерона (переднего или заднего).