трилология, см. стр. 19 и 22
.pdf1.Получить уравнения регрессии И = И(HV) для каждой марки стали и для всей выборки (n=22).
2.Проверить наличие корреляционной связи И = И(HV) в каждом случае.
3.Проанализировать полученные результаты.
4.1.1.Расчет характеристик выборки
1.Среднее арифметическое измерения Х
|
|
= |
1 |
∑n |
X |
|
; Y |
= |
1 |
∑n Y |
(29) |
Х |
|
||||||||||
|
|
|
n i=1 |
|
i |
|
|
n i=1 |
i |
2.Эмпирическая дисперсия S2 (среднее квадратичное отклонение)
|
|
1 |
|
|
(∑ X |
i |
)2 |
|
|
|
||
SX2 = |
|
∑ Xi2 − |
|
|
|
|
|
|
||||
n −1 |
|
n |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
(30) |
||||
|
|
1 |
|
|
|
|
(∑Y )2 |
|
|
|||
SX2 = |
|
|
∑Yi2 − |
|
i |
|
|
|
|
|||
n − |
1 |
n |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3.Эмпирическое стандартное отклонение
S= S 2
4.Эмпирическая ковариантность
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
(31) |
||
S |
XY |
= |
|
|
|
|
∑( X |
i |
− |
X |
) |
(Y −Y |
) |
|
||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
n − |
1i =1 |
|
|
|
|
i |
|
||||||||||
5.Коэффициент корреляции |
|
|
|
|
|
|
|
|
(32) |
|||||||||||
|
|
|
SXY |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
rXY = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
S |
2 |
S |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
X |
Y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
6.Коэффициенты линейной регрессии |
|
|
|
(33) |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
b = |
SXY |
|
; a =Y |
−bX |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
SX2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7. При работе с малыми выборками (n<30) необходимо определить наличие корреляционной связи между измеренными величинами Xi, Yi из соотношения
rXY ≥ rXY min (34)
Уравнение регрессии имеет вид Y = a + bX
Таблица 4
51
Расчетная таблица для построения статистической модели
|
|
|
|
|
|
|
|
(Yi)2 |
|
|
|
|
|
i |
|
Xi |
|
Yi |
(Xi)2 |
XiYi |
|||||||
1 |
|
213 |
|
230 |
45369 |
|
52900 |
|
48990 |
|
|
||
2 |
|
222 |
|
227 |
49284 |
|
51529 |
|
50394 |
|
|
||
И т.д. |
|
|
|
|
|
|
|
702728 |
|
|
|
|
|
сумма |
|
9429 |
|
3822 |
4606517 |
|
|
1504166 |
|
|
|||
Расчет ведется по формулам 29-33. |
|
|
|
Таблица 5 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
Результаты расчета |
|||||
|
|
|
|
|
|
Коэф-т |
|
|
|||||
Выборка |
|
Уравнение регрессии |
|
|
|
|
|||||||
(№ варианта) |
|
|
|
|
|
|
корреляции |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
0,029 |
|
|
||||
сталь45 |
|
|
|
Y = 2,5 +0,0073X |
|
|
|
|
|||||
(8 точек) |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,04 |
|
|
||
40Х13 |
|
|
|
Y = 2,57 +0,01X |
|
|
|
|
|||||
(8 точек) |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,000003 |
|
|
||
Р18 |
|
|
|
Y = 0,45 +0,011X |
|
|
|
|
|||||
(6 точек) |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,94 |
|
|
||
Все стали |
|
|
|
Y= 2,21+0,0092·Х |
|
|
|
|
|||||
(22 точки) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Для всей выборки уравнение регрессии имеет вид |
|
|
|
|
|||||||||
Y= 2,21+0,0092·Х |
|
|
|
|
|
(35) |
|
|
|||||
Коэффициент корреляции |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
r |
= 0,94 ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
XY |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Проверим наличие корреляционной связи для выборки данных по всем сталям.
Определим допустимое значение коэффициента корреляции . Для n=22 и α = 0,90 имеем коэффициент Стьюдента tα,n = 1,717
rXY min |
= |
tα, n |
= |
|
1,717 |
|
=0,28 |
||
tα, n |
+ n −2 |
1,717 |
+ 22 |
|
|||||
|
|
|
− 2 |
Условие (34) выполняется.
4.2. Построение рядов износостойкости сталей
52
В качестве примера выполним ранжирование сталей по износостойкости с использованием экспериментальных данных (таблица 4).
С целью проведения анализа предлагаемых зависимостей, расчет износостойкости выполняем по уравнению регрессии (35). Результаты вносим в табл.7.
Таблица 6 Экспериментальный ИЭ и расчетный ИР ряды износостойкости
i |
И(э) |
Ир |
ст.45 |
4,347826 |
4,1696 |
ст.45 |
4,405286 |
4,2524 |
ст.45 |
4,464286 |
5,4024 |
И т.д. |
|
|
Полученные результаты располагаем по убыванию износостойкости сталей, определенной экспериментально (по Иэ ). Для этого пользуемся программой Excel (Мастер диаграммгистограмма), сравнивая износостойкость, полученную экспериментально с расчетной.
Представление о подобии экспериментального и расчетного рядов износостойкости можно получить на основе визуальной оценки диаграммы представленной на рис.19, построенной по данным табл.6
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1-Иэ, 2-Ир |
|||
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
.45 |
.45 |
.45 |
|
13 |
18 |
18 |
.45 |
.45 |
|
13 |
|
13 |
|
13 |
ст |
ст |
ст |
Х |
Р |
Р |
ст |
ст |
Х |
Х |
Х |
||||
40 |
|
|
|
40 |
|
40 |
|
40 |
|
|||||
|
|
Рис.19. Ряды износостойкости сталей: |
|
|
|
|
53
1 - экспериментальные значения ; 2 – расчетные значения.
4.3. Расчет опоры сухого и граничного трения на ресурс
необходимо подобрать материал элементов трибосопряжения «вал-втулка шарнира» грузоподъемного механизма для обеспечения требуемого ресурса работы по следующим исходным данным.
4.3.1.Исходные данные для расчета
-передаваемое усилие F = 6750 кгс
-угол качания ψ = 1,08 рад = 62º
-частота качания n =1,3 мин-1
-технологический зазор ε = 0,01 см
-допустимый зазор [∆] = 0,24 см
-длина втулки шарнира l = 3,5 см
-требуемый ресурс Т = 3000 ч.
Таблица 7
Комбинации материала вала и втулки
№ |
d, |
Материал |
коэффициенты |
Материал |
коэффициенты |
||
вар |
см |
вала |
регрессии (24) |
втулки |
регрессии (24) |
||
|
|
|
А2 |
B2 |
B2 |
А2 |
B2 |
1 |
5 |
Сталь 45 |
2·10-12 |
1,2 |
БрОЦС 5- |
5·10-13 |
2,1 |
|
|
HRC 47-50 |
|
|
5-5 |
|
|
2 |
6 |
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
3 |
7,5 |
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
4 |
8 |
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
5 |
8,5 |
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
6 |
5 |
Сталь 20Х |
4·10-12 |
1,4 |
СЧ 21-40 |
2·10-12 |
1,9 |
|
|
HRC58-62 |
|
|
|
|
|
7 |
6 |
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
8 |
7,5 |
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
9 |
8 |
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
10 |
8,5 |
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
11 |
5 |
Сталь 20Х |
3·10-13 |
1,7 |
Cталь45 |
3·10-13 |
2,0 |
|
|
Цементация |
|
|
НRC 38- |
|
|
|
|
+закалка |
|
|
43 |
|
|
|
|
HRC 60-61 |
|
|
|
|
|
12 |
6 |
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
+ |
-/- |
13 |
7,5 |
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
14 |
8 |
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
15 |
8,5 |
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
54
ω
1 2
F
2φ0
Рис.20. Расчетная схема опоры сухого трения
ε = R1 –R2 = 0,01 см
F = F |
= 6750 =1928кг/ см - удельная нагрузка |
|||||
0 |
l |
|
3,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
ω = |
ϕn |
= |
1,08 1,3 |
= 0,0234с−1 |
||
60 |
|
60 |
|
|||
|
|
|
|
Из предварительных прочностных расчетов получено 2R=5 см. Возможные варианты: бронза – сталь, чугун-сталь, сталь-сталь.
4.3.2. Проверка применимости формулы Герца
α[(1−μ12 ) +(1−μ22 ) ψ]≤ 0,092
Бронза Е = 1,15·106 кг/см2 ; μ = 0,33 Чугун Е = 1,3·106 кг/см2 ; μ = 0,24 Сталь Е = 2·106 кг/см2 ; μ = 0,25
Пара бронза-сталь |
|
|
|||||
α = |
F0 |
= |
|
1928 |
|
= 0,1676 |
|
E ε |
1,15 106 |
0,01 |
|||||
|
|
|
|||||
|
1 |
|
|
|
|
|
55
|
|
|
2 |
|
|
2 |
|
|
1,15 106 |
|
||||||||
0,1676 (1−0,33 ) +(1−0,25 |
|
) |
|
|
|
|
|
|
= 0,2397 |
|||||||||
|
|
|
2 10 |
6 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Неравенство не выполняется |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Пара чугун-сталь |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
α = |
|
|
1928 |
|
|
|
= 0,1483 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,3 106 0,01 |
|
|
|
|
|
1,3 106 |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|||||||
0,1483 (1 −0,24 |
|
|
|
) +(1 −0,25 |
|
) |
|
|
|
|
|
|
= 0,2301 |
|||||
|
|
|
|
2 |
10 |
6 |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Неравенство не выполняется |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Пара сталь-сталь |
= 0,0964 ψ = 1 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
α = |
|
|
1928 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 106 0,01
0,0964 2 (1−0,252 ) = 01807
Неравенство не выполняется
4.3.3. Расчет условий контактирования [15]
|
|
|
α |
|
n ; |
|
|
|
|
|
С0 |
0,64 |
; |
||
ϕ0 |
= С |
|
|
|
|
|
С = 0,32 |
|
+1 |
|
|||||
|
|
|
|
0,12 |
|
||||||||||
|
|
1 |
+α |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
C |
0 |
= π [(1−μ2 ) +(1−μ2 ) ψ] |
|
|
|||||||||||
|
4 |
|
|
|
1 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
+m |
|
|
|
+n |
|
|
|
|
||
n = m μ |
1 |
2 |
μ |
2 |
; |
|
|
||||||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|||
m =0,07 (1−lgψ) ; |
|
m =0,2 (1+lgψ) |
|||||||||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
Бронза-сталь
μ1 = 0,33; μ2 = 0,25; ψ = 0,575; α = 0,1676 m1 =0,07 (1−lg0,575) =0,0868
m2 =0,2 (1+lg0,575) =0,152
n0*= 0,52
n = 0,0868 0,33 + 0,152 0,25 + 0,52 = 0,587
C0 = π4 [(1 −0,332 ) + (1 −0,252 ) 0,575]=1,123
56
|
|
1,123 |
|
0,64 |
; |
|||
С = 0,32 |
|
|
|
+1 |
=1,43 |
|||
0,12 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
0,1676 |
0,587 |
= 0,457рад |
||||
ϕ0 |
=1,43 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
1+0,1676 |
|
2ϕ0 = 0,91рад= 52,4o
Чугун –сталь
μ1 = 0,24; μ2 = 0,25; ψ = 0,65; α = 0,1483 m1 =0,07 (1−lg0,65) =0,083
m2 =0,2 (1+lg0,65) =0,162
n0*= 0,52
n = 0,083 0,24 + 0,162 0,25 + 0,52 = 0,580
C0 |
= |
|
π |
[(1 −0,242 ) +(1 −0,252 ) 0,65]=1,218 |
|
||||||||||||||||
4 |
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
1,218 |
|
|
0,64 |
; |
|
|
|
|
|||||||
С = 0,32 |
|
|
|
|
+1 |
|
|
=1,498 |
|
|
|
|
|
||||||||
|
0,12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
0 |
|
|
|
|
|
0,1483 |
0,558 |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 0,457рад |
|
|
|
|
||||
ϕ |
|
=1,43 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
1+0,1483 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
2ϕ0 = 0,91рад= 52,4o |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
Сталь –сталь |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
μ1 = μ2 = 0,25; ψ = 1; α = 0,0964 |
|
|
|
|
|||||||||||||||||
m =0,07; |
|
m =0,2; n0*= 0,5 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n = (0,07 + 0,2) 0,25 + 0,5 = 0,5675 |
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
π |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
; |
|
1,473 |
0,64 |
||||
C0 |
= |
|
|
|
2[(1 −0,25 )] |
=1,473 |
С = |
0,32 |
|
|
+1 |
||||||||||
4 |
|
|
|||||||||||||||||||
0,12 |
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,5675 |
|
|
|
|
|||||
|
0 |
|
|
|
|
|
|
0,0964 |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 0,421рад |
|
|
|
||||
ϕ |
|
=1,674 |
|
1+0,0964 |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2ϕ0 = 0,843рад = 48,3o
;
=1,674
4.3.4.Максимальное давление в центре дуги контакта
P |
|
|
|
2F |
|
|
F |
|
1 |
|
|
= |
|
|
0 |
|
= 0,55 |
0 |
|
|
|
+ 0.35 |
|
πR |
sinϕ |
|
R |
ϕ |
|
||||||
max |
|
0 |
|
|
0 |
|
|||||
|
|
1 |
|
|
1 |
|
|
|
57
Бронза –сталь, чугун-сталь |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
Pmax |
|
= |
0,55 |
1928 |
|
|
|
|
1 |
|
+ 0.35 |
|
= |
1076кг/ см |
2 |
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
2.5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.457 |
|
|
|
|
|
|
2 и т.д. |
|
||||||||||||||||
Pmax |
|
|
|
|
|
1928 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
= |
897кг/ см |
|
||||||||||||||
|
= |
0,55 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ 0.35 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
Сталь-сталь |
0.457 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
Pmax |
|
= |
0,55 |
1928 |
|
|
1 |
|
+ |
0.35 |
|
=1156кг/ см |
2 |
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
2.5 |
|
0.421 |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 и т.д. |
|||||||||||
Pmax |
|
= |
0,55 |
1928 |
|
|
1 |
|
+ |
0.35 |
|
= 963,3кг/ см |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
3 |
|
0.421 |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
4.3.5.Среднее давление на площадке контакта |
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
F0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
2R ϕ |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Бронза-сталь |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 и т.д. |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1928 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
P = |
|
|
|
|
|
|
|
|
= 844кг/ см |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
2 |
2,5 0,457 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Сталь-сталь |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 и т.д. |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1928 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
P = |
|
|
|
|
|
|
|
|
= 916кг/ см |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
2 |
2,5 0,21 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.3.6. Расчет ресурса сопряжений |
|
||||||||||||||||||||
I |
|
|
|
= A P |
|
|
|
B1; |
|
|
I |
|
|
= A P |
|
B2 ; P = |
|
; [ |
h]= 0,23см |
|||||||||||||||
h1 |
|
|
|
|
|
|
h2 |
|
P |
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
1 |
расч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
расч |
расч |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
[ |
|
h]= |
[ ]−ε - допустимый износ трибосопряжения |
|
||||||||||||||||||||||||||||||
γ |
|
= 3600(I |
h1 |
+ I |
h2 |
) V |
см/ час; |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
t |
Σ= |
[ h] |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ск |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
γΣ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
По таблице П1 для выбранных сочетаний принимаем коэффициенты регрессии: Аi , Вi (табл.7).
Результаты заносим в таблицу результатов расчета
(табл.8).
58
|
|
Результаты расчета ресурса |
Таблица 8 |
|||
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
Вариа |
Ih1 |
Ih2 |
γΣ , см/час |
|
Срок |
|
нт |
втулки |
вала |
|
|
службы |
|
|
|
|
|
|
t, час |
|
1 |
6,98·10-7 |
6,49·10-9 |
1,48·10-4 |
|
1550 |
|
2 |
4,75·10-7 |
5,22·10-9 |
1,21·10-4 |
|
1895 |
|
3 |
2,97·10-7 |
3,99·10-9 |
9,54·10-5 |
|
2412 |
|
4 |
2,59·10-7 |
3,69·10-9 |
8,9·10-5 |
|
2584 |
|
5 |
2,29·10-7 |
3,43·10-9 |
8,28·10-5 |
|
2779 |
|
6 |
7,26·10-7 |
4,9·10-8 |
1,63·10-4 |
|
1407 |
|
7 |
4,75·10-7 |
3,8·10-8 |
1,3·10-4 |
|
1768 |
|
8 |
3,35·10-7 |
2,8·10-8 |
1,15·10-4 |
|
1998 |
|
9 |
2,97·10-7 |
2,58·10-8 |
1,09·10-4 |
|
2106 |
|
10 |
2,64·10-7 |
2,37·10-8 |
1,03·10-4 |
|
2239 |
|
11 |
2,51·10-7 |
3,2·10-8 |
6,0·10-5 |
|
3859 |
|
12 |
1,74·10-7 |
2,3·10-8 |
5,0·10-5 |
|
4585 |
|
13 |
1,11·10-7 |
1,6·10-8 |
4,0·10-5 |
|
5701 |
|
14 |
9,82·10-8 |
1,46·10-8 |
3,82·10-5 |
|
6027 |
|
15 |
8,72·10-8 |
1,32·10-8 |
3,57·10-5 |
|
6430 |
|
4.3.7. Анализ результатов расчета
Результаты, представленные в табл. 8 показывают, что требуемым ресурсом Т = 3000 часов обладают трибосопряжения вариантов 11-15. Все другие варианты исполнения трибососпряжения должны предусматривать замену элементов по достижении определенной наработки.
59
Заключение
Трибомеханические системы, являясь частным случаем механических систем, отличаются тем, что в процессе функционирования вследствие изнашивания элементов происходит неизбежное изменение их структуры.
Расчет ресурса трибосопряжения позволяет прогнозировать кинетику изменения структуры трибомеханической системы. Рассмотренные в учебном пособии методы расчета ресурса трибосопряжений являются необходимым элементом современного подхода к проектированию механического оборудования гарантированной долговечности.
Вторым направлением применения трибологических расчетов является оптимизации конструкции технических устройств в направлении проектирования трибосопряжений машин и механизмов равной долговечности. При решении такого рода задач необходимо комплексное использование возможностей материаловедения и машиноведения. Рассмотренные в учебном пособии методики позволяют одновременно учитывать как материаловедческие, так и конструктивные аспекты при проектировании трибосопряжений машин и механизмов оптимальной долговечности.
Таким образом, применение трибологических расчетов в инженерной практике позволяет на стадии проектирования оборудования решать вопросы долговечности технических устройств.
60