Методические указания Содержание и реконструкция мостов
.pdf
9. ТАБЛИЦА КЛАССОВ НАГРУЗКИ
(тип 3996, 28-осный, с грузом массой 400 т, осевая нагрузка 210,21 кН/м)
Длина |
Классы нагрузки при положении вершины линии влияния |
||
загружения λ, м |
|
|
|
α = 0 |
α = 0 |
α = 0 |
|
|
|
|
|
1 |
6,41 |
6,41 |
6,41 |
2 |
6,31 |
6,43 |
6,42 |
3 |
6,45 |
6,18 |
6,46 |
4 |
6,32 |
6,46 |
6,69 |
5 |
6,51 |
6,35 |
6,30 |
6 |
6,53 |
6,83 |
6,81 |
7 |
6,48 |
6,78 |
6,77 |
8 |
6,53 |
6,74 |
6,49 |
9 |
6,73 |
6,73 |
6,71 |
10 |
6,91 |
6,90 |
6,90 |
12 |
7,13 |
7,24 |
7,46 |
14 |
7,42 |
7,54 |
7,69 |
|
|
|
|
16 |
7,78 |
7,81 |
7,99 |
18 |
8,05 |
8,26 |
8,10 |
20 |
8,25 |
8,61 |
8,26 |
25 |
8,17 |
8,64 |
8,63 |
|
|
|
|
30 |
7,72 |
8,25 |
8,44 |
35 |
7,30 |
7,68 |
8,12 |
40 |
7,22 |
7,31 |
7,64 |
|
|
|
|
45 |
7,30 |
7,34 |
7,11 |
50 |
7,45 |
7,44 |
6,88 |
60 |
7,57 |
7,71 |
6,90 |
70 |
7,50 |
7,69 |
7,14 |
80 |
7,34 |
7,56 |
7,24 |
90 |
7,16 |
7,35 |
7,23 |
100 |
6,99 |
7,14 |
7,16 |
110 |
6,85 |
6,93 |
7,03 |
|
|
|
|
10. КОЭФФИЦИЕНТ φ |
|
|
|
|
|||
λ |
0 |
10 |
20 |
30 |
40 |
50 |
60 |
70 |
80 |
90 |
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
φ |
0,93 |
0,92 |
0,90 |
0,88 |
0,85 |
0,82 |
0,78 |
0,74 |
0,69 |
0,63 |
0,56 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
λ |
110 |
120 |
130 |
140 |
150 |
160 |
170 |
180 |
190 |
200 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
φ |
0,49 |
0,43 |
0,38 |
0,34 |
0,31 |
0,28 |
0,25 |
0,23 |
0,21 |
0,19 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Гибкость элемента λ определяется в двух плоскостях (при изгибе в плоскости фермы и при изгибе из плоскости фермы), принимается наибольшее значение из всех рассчитанных по формуле:
21
λ = lr0 ,
где l0 – свободная длина элемента, см, принимается:
–для элементов поясов (в обеих плоскостях) равной длине панели фермы;
–для раскосов принимается два значения:
l0 |
= |
|
h |
|
||
|
|
|
– при изгибе в плоскости фермы, см; |
|||
|
|
|
||||
|
|
|
cosα0 |
|
||
l0 |
= |
0,8 |
h |
– при изгибе из плоскости фермы, см; |
||
cosα 0 |
||||||
h – расчетная высота фермы пролетного строения, см; α0 – угол наклона раскоса к поясу фермы;
r = |
I бр – радиус инерции сечения элемента, см; |
|
Fбр |
Iбр – момент инерции брутто сечения элемента, см4; Fбр – площадь сечения брутто, см2.
Значения радиуса инерции (rx и ry) и момента инерции брутто сечения (Ix,бр и Iy,бр) определяются относительно обеих осей, перпендикулярных плоскостям изгиба (приложение 11).
11. МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ СЕЧЕНИЙ ЭЛЕМЕНТОВ
Для подсчета момента инерции все сечения элементов разбиваются на прямоугольники. Моменты инерции прямоугольного сечения относительно собственных осей определяются по формулам:
Y
Ix = |
bh3 |
; |
Iy = hb3 . |
|
|||
12 |
|
12 |
|
h 
Х
b
Для составных сечений, если они не имеют одной из осей симметрии, сначала определяется положение этой нейтральной оси, для чего произвольно задается начальная ось, например, Х 0 (рис. П1).
22
Y
F3
F2
Х2,3
Х
z2 = z3
z0
z1 
Х1
F1 Х 0
Рис. П1
Относительно этой оси рассчитывается статический момент брутто по формуле:
Sбр = ΣFi zi ,
где Fi – площадь прямоугольного i-го элемента сечения, см2;
zi – расстояние от собственной оси i-го элемента до начальной оси сечения, см.
Затем ординатой z0 определяется положение нейтральной оси всего сечения по формуле:
z 0 = S бр ,
Fбр
где Fбр – площадь всего сечения элемента брутто, см2.
Далее определяется момент инерции всего сечения Iбр (рис. П2) по формуле:
Iбр = Σ(Ii,бр + Fiai2 ) ,
где Ii,бр – момент инерции прямоугольного элемента сечения относительно его собственной оси, см4; Fi – площадь прямоугольного элемента сечения, см2;
аi – расстояниеотсобственнойосипрямоугольногосечениядоосиинерциисечения, см.
Если отсутствует и вторая ось симметрии, ее положение определяется аналогичным способом.
F2 |
|
Y |
|
F3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Х2, 3 |
а2 =а3 |
|
|
|
|
|
Х |
|
|
|
|
|
|
а1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Х1
F1
Рис. П2 23
24