Методические указания Содержание и реконструкция мостов
.pdfПоскольку в самостоятельной работе необходимо определить классы k0 заданной нагрузки для тех же линий влияния, для которых определялись классы балки, а именно в опорном сечении и в середине пролета, ниже приведены частные случаи применения вышеуказанной формулы.
2.1. Класс нагрузки в сечении балки посередине пролета (α = 0,5)
Расчет необходимо выполнять в следующей последовательности (рис 1.1; 1.2):
1)установить силу Р1 над вершиной линии влияния;
2)определить эквивалентную нагрузку, учитывая только силы, попавшие в пределы линии влияния по формуле:
k0 = 4ΣPiai ; d 2
3)последовательно устанавливать остальные силы над вершиной и вычислять новые значения k0;
4)из всех полученных значений выбрать максимальное и определить класс нагрузки по формуле (1.4).
Рис. 1.1
Рис. 1.2
11
2.2. Класс нагрузки в опорном сечении балки (α = 0)
Расчет необходимо выполнять в следующей последовательности (рис. 1.3):
1)установить силу Р1 над вершиной линии влияния;
2)определить эквивалентную нагрузку, учитывая только силы, попавшие в пределы линии влияния, по формуле:
k0 = 2ΣPi ai ; d 2
3)последовательно устанавливать другие силы над вершиной и вычислять новые значения k0;
4)из всех полученных значений k0 выбрать максимальное и определить класс нагрузки по формуле (1.4).
Рис. 1.3
Полученные для двух линий влияния два максимальных значения классов нагрузки занести в таблицу сравнения классов (табл. 1.1).
3. Определение условий пропуска нагрузки
Для определения условий пропуска нагрузки по рассчитанной балке необходимо сравнить классы балки К с классами нагрузки К0.
Полученное по формуле (3) значение скорости округляется до ближайшего целого числа в меньшую сторону и заносится в табл. 1.1. Если значение скорости получается менее 5 км/час, то вносится запись «пропуск невозможен».
ЗАДАНИЕ № 2
В этом задании необходимо выполнить следующее:
–определить грузоподъемность (классы) элемента решетки главной фермы методом классификации;
–определить классы нагрузки от тяжеловесного транспортера по таблице;
–определить условия пропуска нагрузки по пролетному строению.
Исходные данные для задания находятся приведены ниже.
12
ТАБЛИЦА ВАРИАНТОВ ДЛЯ ЗАДАНИЯ № 2
|
Наименование |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
№№ вариантов |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
данных |
1 |
|
2 |
3 |
|
4 |
|
5 |
|
6 |
|
7 |
|
8 |
|
9 |
|
0 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
по первой |
|
цифре |
варианта |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Расчетный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пролет lp , м |
|
44 |
|
55 |
66 |
|
77 |
|
88 |
|
110 |
|
44 |
|
55 |
66 |
|
77 |
|
|||||
|
Длина панели d, м |
5,5 |
|
5,5 |
8,25 |
|
7,7 |
|
11 |
|
11 |
|
5,5 |
|
5,5 |
8,25 |
|
7,7 |
|
||||||
|
Расчетная высота |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
h, м |
|
|
|
9 |
|
11 |
|
|
|
15 |
|
|
10 |
|
|
12 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Год расчетных норм |
1884 |
|
1896 |
1907 |
|
1925 |
|
1884 |
|
1896 |
|
1907 |
|
1925 |
1884 |
|
1896 |
|
||||||
|
Материал |
|
с.ж |
|
л.ж |
Ст.3 |
|
|
Ст.3 |
|
с.ж |
|
л.ж |
|
Ст.3 |
|
Ст.3 |
с.ж |
|
л.ж |
|||||
|
Тип мостового по- |
|
м. |
б. |
м.б. |
|
м.б |
|
жбп |
жбп |
|||||||||||||||
|
лотна |
|
без тротуаров |
дер. тротуар |
|
ж/б тротуар |
|
без тротуаров |
ж/б тротуар |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Элемент для расчета |
В1-3 |
|
В3-5 |
Н0-2 |
|
|
Н2-4 |
|
Н4-6 |
|
В1-Н2 |
|
Н2-В3 |
В3-Н4 |
В1-3 |
|
В3-5 |
|||||||
|
№ сечения элемента |
5 |
|
4 |
1 |
|
2 |
|
3 |
|
2 |
|
2 |
|
2 |
|
5 |
|
4 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
СЕЧЕНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ ФЕРМЫ |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ослабление сечения заклепками |
|
|
||||||||||
|
№ |
|
Схема |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
Состав сечения |
|
|
диаметр |
|
|
|
толщина |
|
|
число |
|
|
|||||||||
|
сечения |
|
сечения |
|
|
|
|
заклепок |
|
|
ослабления |
|
|
заклепок |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d3, см |
|
|
|
|
δ, см |
|
|
n3, шт. |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
2вл 550х11 |
|
|
|
2,3 |
|
|
|
1,1 |
|
|
|
10 |
|
|
|
|||
|
1 |
|
|
|
|
4уг 100х10х12 |
|
|
|
2,3 |
|
|
|
1,1 |
|
|
|
6 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
гл 630х10 |
|
|
|
2,3 |
|
|
|
1,1 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
2 |
|
|
|
|
4уг 150х150х12 |
|
|
|
2,3 |
|
|
|
1,2 |
|
|
|
6 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
гл 600х12 |
|
|
|
2,3 |
|
|
|
1,2 |
|
|
|
2 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2вл 560х12 |
|
|
|
2,3 |
|
|
|
1,2 |
|
|
|
10 |
|
|
|
|||
|
3 |
|
|
|
|
4уг 102х102х11 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2,3 |
|
|
|
1,2 |
|
|
|
4 |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
гл 610х10 |
|
|
|
2,3 |
|
|
|
1,0 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
4уг 102х102х11 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
2,3 |
|
|
|
1,1 |
|
|
|
6 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
2вл 580х11 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2,3 |
|
|
|
1,1 |
|
|
|
9 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
2гл 635х9 |
|
|
|
2,3 |
|
|
|
0,9 |
|
|
|
6 |
|
|
|
|||
|
5 |
|
|
|
|
4уг 102х102х11 |
|
|
|
2,3 |
|
|
|
1,1 |
|
|
|
6 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
2вл 610х11 |
|
|
|
2,3 |
|
|
|
1,1 |
|
|
|
10 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1. Определение грузоподъемности элемента решетки главной фермы
Грузоподъемность элементов главных ферм определяют по их сечениям на прочность и выносливость, а по стыкам и прикреплениям – только на прочность.
Элементы, работающие на сжатие, классифицируют кроме того по устойчивости. Расчет выполняется на действие постоянных нагрузок и временных вертикальных
нагрузок от подвижного состава. При определении грузоподъемности поясов (при рас-
13
четных пролетах более 55 м), кроме того, учитываются нагрузки от поперечного ветра и торможения (последняя только для грузовых поясов) с соответствующими коэффициентами сочетания.
В расчетах на выносливость давление ветра и торможение не учитываются.
1.1. Расчет на прочность
Допускаемая временная нагрузка, кН/м пути, определяется по формулам [2]:
– для поясов главных ферм расчетным пролетом 55 м и менее, а также для раскосов независимо от длины расчетного пролета:
k п = |
1 |
|
(χ 1mRG − ε p pΩ p ); |
(2.1) |
ε k nk |
|
|||
|
Ω k |
|
– для поясов главных ферм расчетным пролетом 66 м и более (с учетом ветровой и тормозной нагрузок):
k п = |
1 |
|
(χ 1mRG − ε p pΩ p − nvη v Sv ), |
(2.2) |
|
ε k nk Ω kη k (1 |
+ ξ T ) |
||||
|
|
|
где εk, εp – доля вертикальной нагрузки от подвижного состава или постоянной нагрузки, приходящаяся на одну ферму; принимается равной 0,5;
nk, nv – коэффициенты надежности к вертикальной нагрузке от подвижного состава (приложение 3) и ветровой нагрузки (принять 1,5);
Ωk , Ωр – площади линий влияния осевых усилий в элементах главных ферм, загружаемые соответственно вертикальной нагрузкой от подвижного состава и постоянной нагрузкой, м (приложение 8);
χ1 – коэффициент размерности, равный 0,1 при расчетах в системе СИ; m – коэффициент условий работы, принимается равным 1;
R – основное расчетное сопротивление металла , МПа (приложение 1);
G – расчетная площадь элемента, см2, при расчете на растяжении и сжатие принимается G = Fбр – F, где Fбр – площадь сечения брутто, F – площадь заклепочных отверстий согласно заданию;
р = np1 p1+ np2 p2 – постоянная нагрузка при расчетах на прочность и устойчивость, кН/м пути, здесь р1 – масса металла пролетного строения, кН/м пути (приложение 7);
np1 – коэффициент надежности для р1, принимается равным 1,1; р2 – масса элементов мостового полотна, кН/м пути (приложение 5); np2 – коэффициент надежности для р2, принимается равным 1,2;
ηk , ηv – коэффициенты сочетания к временной вертикальной и ветровой нагрузкам, принимаются 0,95 и 0,5 соответственно;
ξт – коэффициент, учитывающий влияние тормозной нагрузки в рассчитываемом элементе грузового пояса;
Sv – осевое усилие в элементе пояса фермы от нормативной ветровой нагрузки, кН.
14
Коэффициент, учитывающий влияние тормозной нагрузки в рассчитываемом элементе грузового пояса:
ξ т |
= |
|
0 ,1η T L T |
, |
|
(1 |
+ μ )η k Ω k |
||||
|
|
|
где ηт – коэффициент сочетания к тормозной нагрузке, принимается равным 0,8;
Lт = (lp – ai) –длина участка проезжей части, с которого передается тормозная нагрузка на рассчитываемый элемент грузового пояса главной фермы, м; lp – расчетный пролет пролетного строения, м; ai – расстояние от ближайшего конца фермы до узла, где начинается рассчитываемый элемент пояса, м;
(1+µ) – динамическийкоэффициенткэталоннойнагрузке, рассчитанныйпоформуле(2).
При расчетах негрузовых поясов принимается ξт |
= 0. |
||||||||
Осевое усилие в рассчитываемом элементе пояса фермы от нормативной ветровой |
|||||||||
нагрузки Sv , кН, определяется по формулам [2]: |
|
|
|||||||
для верхних поясов |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
SV |
= |
q V1H |
aV |
(lV |
− aV ), |
|||
|
2B cos α 0 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
||||
для нижних поясов |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
SV |
= |
|
q V2H aV |
|
(lV − aV ) + SV , |
||||
2B cos α |
0 |
||||||||
|
|
|
|
|
где qHV1 , qHV2 – нормативная погонная интенсивность ветровой нагрузки, для района Самарской области в работе можно принять 3,6 и 4,9 кН/м соответственно;
av – расстояние от левого конца горизонтальной ветровой фермы (от узла B1 для верхнего пояса и от узла Н0 для нижнего пояса) до правого узла рассчитываемого элемента, м;
lv – расчетный пролет ветровой фермы (полная длина верхнего или нижнего пояса), м; В – расстояние между осями главных ферм, в работе принять равным 5,8 м;
Sv – осевое усилие в поясе от горизонтальной составляющей ветрового усилия в наклонной ноге портальной рамы, в работе можно принять равным 100 кН;
сos α0 – для горизонтальных элементов поясов принять 1;
α0 – угол наклона рассчитываемого элемента пояса к горизонту, град.
1.2. Расчет на устойчивость
Допускаемая временная нагрузка, кН/м пути, определяется по формулам [2]:
– для поясов главных ферм расчетным пролетом 55 м и менее, а также для раскосов независимо от длины расчетного пролета
ky = |
1 |
(χ1mϕRG± ε p pΩp ); |
(2.3) |
|
εk nkΩk |
||||
|
|
|
15
– для поясов главных ферм расчетным пролетом 66 м и более (с учетом ветровой и тормозной нагрузки)
ky = |
|
1 |
|
|
(χ1mϕRG± ε p pΩp − nvηvSv ), |
(2.4) |
|
ε n |
Ω η |
(1+ξ |
) |
||||
|
|
|
|||||
|
k k |
k k |
T |
|
|
|
где m – коэффициент условий работы в расчете на устойчивость; для элементов П-образного сечения (сечения №4 и №5) пролетных строений норм проектирования 1884 и 1896 гг. принимается равным 0,95, для всех остальных сечений принимать равным 1,0; G – расчетная площадь элемента, см2, при расчете на устойчивость принимается без учета ослабления заклепочными отверстиями G = Fбр, где Fбр – площадь сечения брутто;
φ – коэффициент продольного изгиба, принимать по приложению 10. Остальные обозначения те же, что и в формулах (2.1) и (2.2).
В формулы (2.3) и (2.4) подставляются абсолютные значения абсолютные значения Ωk , Ωр и Sv. Знак «минус» принимается в случае, когда Ωk и Ωр имеют один знак, а «плюс»
– при разных знаках. Правила загружения линий влияния приведены в приложении 8.
1.3. Расчет на выносливость
Допускаемая временная нагрузка, кН/м пути, определяется по формуле [2]:
kB = |
1 |
(χ1mγ B RG − ε p p/ Ω p ), |
(2.5) |
|
ε k ΘΩ k |
||||
|
|
|
где G – расчетная площадь элемента, см2, при расчете на выносливость принимается так же, как и в формуле (2.1);
р/ = р1 + р2 – суммарная интенсивность нормативной постоянной нагрузки при расчетах на выносливость, кН/м пути; здесь р1 – масса металла пролетного строения, кН/м пути (приложение 7); р2 – масса элементов мостового полотна, кН/м пути (приложение 5);
Ωр, Ωk – принимаются по приложению 8; для раскосов проверяется два значения Ωk (положительное и отрицательное), при этом в формуле (2.4) знак «+» принимается, если Ωр и Ωk имеют разные знаки;
Θ – коэффициент, учитывающий понижение динамического воздействия подвижной нагрузки при расчете на выносливость; определяется по формуле [2]:
|
|
|
2 |
|
|
21 |
|
|
|
|
|
1 + |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
3 |
30 |
+ λ |
|
||||||
Θ = |
|
|
|
|
; |
|||||
1 + |
|
|
21 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
30 |
+ λ |
|
|
где λ – длина загружения линии влияния, м (приложение 8); γв – коэффициент понижения основного расчетного сопротивления при расчете на
выносливость, принимаемый равным для поясов – 0,6; для раскосов – 0,5.
16
1.4. Определение классов элемента фермы
Классы элемента фермы определяются для каждого из расчетов по формулам (2.1)–(2.5) и заносятся в таблицу сравнения классов (табл. 2.1), приведенную ниже.
|
|
|
|
|
Таблица 2.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Длина |
Положение |
Класс |
Класс |
Максимально |
|
|
загружения |
допустимая |
||||
Вид расчета |
вершины л.в. |
элемента |
нагрузки |
|||
линии |
скорость |
|||||
|
α |
К |
К0 |
|||
|
λ |
V, км/ч |
||||
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
На прочность |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На устойчивость |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На выносливость |
|
|
|
|
|
2.Определение класса подвижного состава
Взадании № 2 необходимо определить класс тяжеловесного транспортера, который следует в составе поезда. Для этих целей на практике применяются специальные таблицы классов нагрузок.
Таблица классификации 28-осного транспортера с грузом 400 т, условия пропуска которого определяются в данном задании, приведена в приложении 9. Классы транспортера К0 определяются по указанной таблице методом линейной интерполяции для тех же значений длин загружения λ и положений вершины линии влияния α, при которых определялись классы элемента. Полученные классы К0 заносят в таблицу сравнения классов (табл. 2.1).
3.Определение условий пропуска нагрузки
Для определение условий пропуска нагрузки по рассчитанному элементу фермы необходимо сравнить классы элемента К с классами нагрузки К0.
Скорость движения нагрузки по мосту определяется по формуле (3). Полученное значение скорости округляется до ближайшего целого числа в меньшую сторону и заносится в таблицу 2.1. Если значение скорости получается менее 5 км/час, то вносится запись «пропуск невозможен».
В строке «расчет на выносливость» табл. 2.1 скорость не определяется, т.к. низкий класс элемента по выносливости не является основанием для ограничения скорости. В этом случае выполняется усиление элемента в полном объеме.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1.Содержание и реконструкция железнодорожных мостов / В.С. Анциперовский, В.О. Осипов, К.К. Якобсон. – М.: Транспорт, 2006. – 240 с.
2.Руководство по определению грузоподъемности металлических пролетных строений железнодорожных мостов. – М.: Транспорт, 1987. – 272 с.
3.Руководство по пропуску подвижного состава по железнодорожным мостам. – М.: Транспорт,
1993. – 368 с.
17
|
|
|
ПРИЛОЖЕНИЯ |
||
1. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ МЕТАЛЛА |
|
|
|
||
|
|
|
R, МПа |
|
|
Металл |
Год расчетных норм |
|
|||
Сварочное железо |
1884 |
|
160 |
|
|
Литое железо до 1906 |
1896 |
|
185 |
|
|
|
|
|
190 |
|
|
Литое железо после |
1907 |
|
|
|
|
1906 г. и Ст3мост., |
1925 |
|
|
|
|
М16С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2. ТАБЛИЦА ЭТАЛОННОЙ НАГРУЗКИ
Длина |
|
Эталонная нагрузка kн , кН/м пути |
|
||
загружения линии |
при положении вершины линии влияния |
||||
влияния λ, м |
|
|
|
|
|
α=0 |
|
α=0,25 |
|
α=0,5 |
|
1 |
70,0 |
|
70,0 |
|
70,0 |
2 |
42,0 |
|
35,0 |
|
35,0 |
3 |
34,2 |
|
30,1 |
|
25,1 |
4 |
31,5 |
|
25,7 |
|
24.5 |
5 |
29,1 |
|
24,1 |
|
24.1 |
6 |
28,0 |
|
22,6 |
|
22,6 |
7 |
27,1 |
|
22,6 |
|
22,6 |
8 |
26,3 |
|
22,8 |
|
22,8 |
9 |
25,1 |
|
22,3 |
|
22,3 |
10 |
24,2 |
|
21,6 |
|
21,6 |
|
|
|
|
|
|
12 |
22,9 |
|
20,5 |
|
19,8 |
14 |
21,6 |
|
19,7 |
|
18,8 |
16 |
20,3 |
|
18,8 |
|
18,2 |
18 |
19,5 |
|
17,7 |
|
17,9 |
20 |
18,8 |
|
16,9 |
|
17,4 |
25 |
17,7 |
|
16,1 |
|
15,9 |
30 |
17,3 |
|
15,6 |
|
15,2 |
35 |
17,0 |
|
15,5 |
|
14,6 |
40 |
16,5 |
|
15,2 |
|
14,4 |
45 |
16,1 |
|
14,6 |
|
14,4 |
50 |
15,8 |
|
14,3 |
|
14,3 |
60 |
15,1 |
|
13,7 |
|
13,7 |
70 |
14,6 |
|
13,3 |
|
13,2 |
80 |
14,1 |
|
12,9 |
|
12,7 |
90 |
13,7 |
|
12,6 |
|
12,2 |
100 |
13,4 |
|
12,4 |
|
11,8 |
|
|
|
|
|
|
110 |
13,2 |
|
12,2 |
|
11,5 |
18
3. КОЭФФИЦИЕНТ НАДЕЖНОСТИ nk
Длина загружения |
Коэффициент nk |
|
λ, м |
||
|
||
|
|
|
0 |
1,15 |
|
50 |
1,10 |
|
150 |
1,05 |
Примечание: для промежуточных значений коэффициент надежности nk определяется по интерполяции.
4. МАССА БАЛОК ПРОЕЗЖЕЙ ЧАСТИ
Длина панели |
Масса продольных |
балок проезжей части |
|
d, м |
p1, кН/м пути |
|
|
5,5 |
7,2 |
7,7 |
|
7,5 |
|
8,25 |
|
7,6 |
|
11 |
8,0 |
5. МАССА МОСТОВОГО ПОЛОТНА |
|
|
|
||
|
Масса мостового |
|
|
|
|
Тип мостового полотна |
полотна |
|
6. ПАРАМЕТР А3 |
||
|
p2, кН/м пути |
|
|||
|
|
|
|
||
|
|
Длина панели d, м |
Параметр А3, м |
||
Мостовые брусья |
7,0 |
|
|||
|
5,5 |
1,8 |
|||
без тротуаров |
|
|
|||
|
|
7,7 |
2,2 |
||
|
|
|
|||
Мостовые брусья |
9,0 |
||||
|
8,25 |
2,3 |
|||
тротуары деревянные |
|
|
|||
|
|
11,0 |
3,0 |
||
|
|
|
|||
Мостовые брусья |
11,0 |
||||
|
|
|
|||
|
|
|
|||
тротуары из ж/б плит |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Безбалластные ж/б плиты |
16,0 |
|
|
|
|
без тротуаров |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Безбалластные ж/б плиты |
20,0 |
|
|
|
|
тротуары из ж/б плит |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7. МАССА МЕТАЛЛА ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ |
|
|||
Расчетный пролет |
Масса металла пролетных строений p1 (кН/м пути) по годам расчетных норм |
||||
Lp, м |
|
|
|
|
|
1884 |
1896 |
1907 |
1925 |
||
|
|||||
44 |
25 |
26 |
27 |
31 |
|
55 |
28 |
30 |
33 |
34 |
|
66 |
32 |
35 |
37 |
36 |
|
77 |
34 |
38 |
42 |
44 |
|
88 |
36 |
43 |
46 |
48 |
|
110 |
45 |
50 |
53 |
62 |
19
8. ЛИНИИ ВЛИЯНИЯ И ПРАВИЛА ИХ ЗАГРУЖЕНИЯ
Элементы |
|
Схема фермы, линии влияния |
|
|
|
α |
|
|
|
|
|
λ |
||||||||||
фермы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Н 0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В1-3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а1 |
|
|
|
|
|
L |
|||||
|
|
a1 |
|
|
b1 |
|
|
|
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a1 |
|
|
|
b1 |
|
|
|
а1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Н2-4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
λ1 |
|
|
λ2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
λ1 |
= |
|
|
|
a2 |
|
|
В1-Н2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
1 |
− α |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
Ω1 |
|
|
|
Ω2 |
|
|
|
L |
|
|
λ2 |
= |
|
|
|
b2 |
|
||
|
|
|
|
|
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1− α |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
a2 |
d |
|
|
b2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
λ1 |
|
|
λ2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a2 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
λ1 |
= |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Ω2 |
|
|
|
1 |
− α |
||||||||||
Н2-В3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L |
|
|
||||||||||
|
|
|
+ |
|
|
|
|
|
|
λ2 |
= |
|
|
|
b2 |
|
||||||
|
|
|
Ω1 |
|
|
– |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1− α |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
a1 |
|
d |
|
b2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ω
|
|
Ω = |
a1b1 |
||
|
|
2H |
|
||
|
|
Ω = |
a1b1 |
||
|
|
2H |
|
||
Ω1 |
= − |
|
a22 |
||
2(1− α )L sinα 0 |
|||||
|
|
||||
Ω 2 |
= + |
|
b2 |
||
|
2 |
|
|||
|
|
|
|
2(1− α )L sinα 0
Ω1 |
= + |
|
|
a22 |
|
2(1 |
− α )L sinα 0 |
||||
|
|
||||
Ω 2 |
= − |
|
|
b22 |
|
2(1 |
− α )L sinα 0 |
||||
|
|
Примечания:
1.Для поясов от постоянной и временной нагрузки Ωp = Ωk = Ω.
2.Для раскосов от постоянной нагрузки Ωp = Ω1 + Ω2 (со своими знаками); от временной нагрузки принимается дважды: Ωk = Ω1 и Ωk = Ω2.
3.В формулы (2.1)–(2.5) подставляются абсолютные значения величин Ωp и Ωk; значение допускаемой нагрузки k подсчитывается дважды и принимается меньшее ее значение.
20