Лекции теплотехника часть1
.pdfВ этом случае, как и для плоской стенки, задача не имеет единственного решения.
Граничные условия третьего рода (теплопередача)
Рассмотрим однородную цилиндрическую стенку (трубу) с постоянным коэффициентом теплопроводности λ. Заданы постоянные температуры подвижных сред tоl и tо2 и постоянные значения коэффициентов теплоотдачи на внутренней и наружной поверхностях трубы α1 и α2 (рис. 2.5).
Необходимо найти линейную плотность теплового потока ql и температуры стенок трубы tc1 и tc2. Будем полагать, что длина трубы велика по сравнению с толщиной стенки. Тогда потерями теплоты с торцов трубы можно пренебречь, и при установившемся тепловом режиме количество теплоты, которое будет передаваться от горячей среды к поверхности стенки, проходить через стенку и отдаваться от стенки к холодной жидкости, будет одно и то же.
Рис. 2.5 Теплопередача через однородную цилиндрическую стенку
Следовательно, можно написать:
31
ql 1 d1 tо1 tc1 ;
ql |
|
tc1 tc2 ; |
||
|
|
1 |
ln d2 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
d1 |
ql 2 d2 tс2 to2 . Представим эти уравнения следующим образом:
tо1 tc1 |
ql |
|
|
|
1 |
|
; |
|||
|
|
|
|
|
||||||
tc1 tc2 ql |
|
1 d1 |
||||||||
|
|
1 |
ln d2 ; |
|||||||
|
2 |
|||||||||
|
|
|
|
d1 |
||||||
tc2 to2 |
ql |
|
|
|
1 |
. |
||||
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
2d2 |
(2.42)
(2.43)
Складывая уравнения, входящие в систему (2.43), получим:
|
|
|
ql |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
1 |
|
d2 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|||||
tо1 to2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2.44) |
||||||||||||||
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
d |
|||||||||||||||||||
|
|
1 |
|
2 ln d |
1 |
2 |
. |
|||||||||||||||||||||
Отсюда следует: |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
tо1 |
|
to2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
ql |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
||||||||||
|
1 |
|
|
|
1 |
|
ln |
d |
2 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
(2.45) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
1 |
d |
|
2 |
d |
1 |
|
2 |
d |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
Обозначим: |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
kl |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
||
|
|
1 |
|
|
|
1 |
|
ln |
d |
2 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
(2.46) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
1 |
d |
|
2 |
d |
1 |
|
2 |
d |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|||||
С учетом (2.46) уравнение (2.45) запишется в виде |
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
ql |
kl tо1 to2 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2.47) |
Величина kl называется линейным коэффициентом тепло-
передачи и измеряется в Вт/(мּК). Она характеризует интенсивность передачи теплоты от одной подвижной среды к другой через разделяющую их стенку. Значение kl численно равно количеству теплоты, которое проходит через стенку длиной 1 м в единицу времени от одной среды к другой при
32
единицу времени от одной среды к другой при разности температур между ними 1 К.
Величина Rl 1kl , обратная линейному коэффициенту теп-
лопередачи, называется линейным термическим сопротивлением теплопередачи. Она равна
|
|
|
|
Rl |
1 |
|
|
1 |
|
1 |
ln d2 |
1 |
, |
(2.48) |
|
|
|
|
kl |
1 d1 |
2 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
d1 |
2 d2 |
|
|||||
где |
Rl1 |
1 |
|
|
и |
Rl 2 |
|
1 |
– термические сопротивле- |
|||||
|
|
|
|
1 d1 |
|
|
|
2 d2 |
|
|
|
|||
ния теплоотдачи на соответствующих поверхностях; |
|
|||||||||||||
Rlс |
|
1 |
ln d2 |
– |
термические сопротивления теплопровод- |
|||||||||
|
||||||||||||||
|
|
2 |
d1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ности стенки.
Следует отметить, что линейные термические сопротивления теплоотдачи для трубы определяются не только коэффициентами теплоотдачи α1 и α2, но и соответствующими диаметрами.
В случае теплопередачи через многослойную цилиндрическую стенку система равенств (2.49) должна быть заменена системой, учитывающей сопротивление теплопроводности всех слоев:
|
tо1 tc1 ql |
1 |
|
; |
|
||||||
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
ql |
|
1 d1 |
||||||
tc1 |
tc2 |
|
|
|
1 |
ln |
d2 |
; |
|||
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
2 1 |
d1 |
……………..……………….. (2.49)
…………..…………………..
tcn tc n 1 |
ql |
1 |
ln |
dn 1 |
; |
|||||
|
|
2 n |
|
|
||||||
|
|
|
dn |
|||||||
tc n 1 to2 |
ql |
|
|
1 |
. |
|
||||
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
2 dn 1 |
После сложения равенств (2.49) и решения относительно ql получим:
33
ql |
|
|
|
tо1 |
to2 |
|
|
|
|
|
|
. |
|||||
|
1 |
n |
1 |
|
|
|
di 1 |
|
|
1 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
ln |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
d |
2 |
i |
d |
i |
|
|
d |
|||||||
|
|
|
1 1 |
i 1 |
|
|
|
|
|
|
2 |
n 1 |
Из уравнений (2.49) следует, что
tc1 tо1 |
|
ql |
|
|
1 |
|
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
1 d1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
q |
l |
|
|
1 |
|
1 |
|
|
|
|
d |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
||||
tc2 to1 |
|
|
|
|
|
d |
|
2 |
|
ln |
d |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
; |
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
ql |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
i |
|
1 |
|
|
|
|
di 1 |
|
||||||||
tc i 1 to1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ln |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
d |
2 |
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
i |
|
|
d |
i |
. |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
1 1 |
|
|
|
i 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
(2.50)
(2.51)
В случае задания граничных условий первого рода их можно рассматривать как предельный случай граничных условий третьего рода, когда коэффициенты теплоотдачи на поверхно-
стях α1 и α2 устремляются к бесконечности, в силу чего to1 и to2
становятся равными tс1 и tс(n+1). При этих условиях уравнение (2.50) принимает вид:
q |
l |
|
tс1 tс n 1 |
, |
|
||||
n |
1 |
|
di 1 |
|
(2.52) |
||||
|
|
|
|
||||||
|
|
|
i 1 |
ln |
|
||||
|
|
|
2 i |
di |
|
|
а выражение для расчета температуры на границах между слоями:
|
ql |
i |
1 |
|
|
di 1 |
|
|
|
tc i 1 tc1 |
|
|
ln |
. |
(2.53) |
||||
|
2 |
|
d |
|
|||||
|
|
i 1 |
|
i |
|
|
i |
|
|
34