- •Глава 2
- •§ 1. Некоторые сведения из гидравлики трубопроводов и реологии нефтепродуктов1
- •Вязкость
- •Неньютоновские жидкости
- •Значения абсолютной и эквивалентной шероховатостей внутренней поверхности нефтепроводных труб
- •Местные сопротивления
- •§ 2. Расчет времени слива нефтепродуктов из железнодорожных цистерн
- •Первый случай. Слив через короткий патрубок
- •Второй случай. Слив под избыточным давлением через короткий патрубок
- •Третий случай. Слив через специальный трубопровод
- •Четвертый случай. Герметичный слив при наличии избыточного давления
- •Время слива из цистерны с внешним обогревом
- •§ 3. Гидравлический расчет трубопроводных коммуникаций слива нефтепродуктов из железнодорожных цистерн
- •Открытый слив Расчет сливных лотков и межрельсовых коллекторов
- •Расчет коллекторов круглого сечения
- •Гидравлический расчет сифонных трубопроводов
- •Эжекторный слив
- •Расчет напорных коллекторов
- •§ 4. Гидравлический расчет трубопроводных коммуникаций налива нефтепродуктов в транспортные емкости
- •Гидравлический расчет «горячих» нефтепроводов нефтебаз
Значения абсолютной и эквивалентной шероховатостей внутренней поверхности нефтепроводных труб
Трубы |
Значения шероховатости, | |
e10-3 |
k10-3 | |
Новые цельнотянутые стальные Стальные цельнотянутые, находившиеся в непродолжительной эксплуатации (с незначительной коррозией) Старые стальные Новые чугунные Асбоцементные |
0,05 - 0,15
0,2-0,3 0,5 - 2,0 0,3 0,3-0,8 |
0,02-0,07
0,2 - 0,5 До 1,0 0,25 0,30 |
Третья зона квадратичного закона сопротивления при — f (). Для этой зоны определяется по формуле Никурадзе
(2.18)
Переходное значение Re2 для этой зоны находится по формуле
(2.19)
Следовательно, область применения формулы (2.18) для всех чисел Re >Re2.
Коэффициенты сопротивления для неметаллических круглых труб определяются по следующим формулам:
для асбоцементных трубопроводов
(2.20)
для гладких шлангов
(2.21)
Для прорезиненных гофрированных шлангов, армированных внутри стальной проволокой,
(2.22)
где г — коэффициент гидравлического сопротивления, вычисленный по формулам (2.13) и (2.14); е — высота выступов проволочной спирали над внутренней поверхностью шланга в м; d — диаметр шланга в м; l — шаг проволочной спирали в м.
Значения е, d и I принимаются согласно ГОСТ 8496—57.
Во многих случаях удобнее вычислять по формуле Л. С. Лейбензона, представляющей собой разновидность формулы (2.12),
(2.23)
где v — кинематическая вязкость в м2/с; Q — объемный расход в м8/с; иm — коэффициенты, зависящие от режима движения: для ламинарного режима
для турбулентного режима в зоне гидравлически гладких труб
для зоны квадратичного закона сопротивления
При пользовании формулой (2.23) следует иметь в виду, что она не применима для зоны гидравлически шероховатых труб.
Местные сопротивления
Помимо потерь на трение в трубопроводах могут возникать еще и местные потери напора, вызываемые различными запорными, регулирующими устройствами (задвижки, затворы, диафрагмы) и возникающие в местах изменения сечения трубы или направления движения жидкости. Местные потери напора иногда составляют значительную часть от общих потерь напора в системе (например, во всасывающих и самотечных трубопроводах).
Потери напора на местные сопротивления определяются по формуле Вейсбаха
(2.24)
где — коэффициент местного сопротивления.
В некоторых случаях удобнее определять местные сопротивления по эквивалентной длине, которая представляет собою такую длину прямого участка трубопровода данного диаметра, на которой потеря напора на трение по длине h равна (эквивалентна) потере напора hм, вызываемом местным сопротивлением:
(2.25)
Следовательно, величина эквивалентной длины Lэ может быть установлена из равенства потери напора на трение по длине, определяемой формулой (2.25), и местной потери напора, определяемой (по (2.24):
Отсюда
(2.26)
Таким образом, трубопровод, имеющий местное сопротивление, можно рассчитывать по формуле (2.25), в которой геометрическую длину L следует заменить приведенной Lпр, т. е.
Как показали экспериментальные исследования, значения иLэ при ламинарном режиме изменяются в широких пределах и являются функцией Re. При турбулентном же режиме для практических расчетов иLэ можно принять постоянными.
Рис. 2.5. График для определения эквивалентных длин местных сопротивлений.
1 — выход из резервуара через подъемную трубу; 2 — фильтр для светлых нефтепродуктов; 3 — колено 90°, сварное с одним швом; 4 — выход из резервуара через хлопушку; 5 — колено 90°, сварное с двумя швами; 8 — колено гнутое R= 3d; 7 —задвижка; 8 — колено гнутое R = 4d; 9 — колено 45°, сварное; 10 — тройник.
Значения некоторых местных сопротивлений можно определить по графику, приведенному на рис. 2.5. Чтобы определить Lэ не помещенного на графике местного сопротивления при ламинарном режиме, необходимо взять соответствующее значение Lэ при турбулентном режиме (такие таблицы приведены во многих руководствах по гидравлике), и через полученную точку провести линию эквидистантно имеющейся на графике. Для практических расчетов потери напора на местные сопротивления при турбулентном режиме можно пользоваться следующими значениями Lэ/d.
Входы жидкости в трубу из резервуара, когда:
труба не вдается внутрь резервуара 20
труба вдается внутрь резервуара 40
Колена радиусом от 2 до 8 диаметров 10
Угольник стандартный 30
Тройники:
без поворота потока 50
с поворотом потока 60
Задвижка открытая 10
Компенсаторы:
сальниковый 10
П-образный 120
П-образный с коленом, имеющим радиус закругления, равный
диаметру 80
лирообразный…. 100
Фильтры:
для светлых нефтепродуктов 75
для темных нефтепродуктов 100
Клапан обратный 75