КуРсОвОй ТММ
.pdfМИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
КУРГАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ
Кафедра «Гусеничные машины и прикладная механика»
КУРСОВОЙ ПРОЕКТ
По дисциплине «Теория механизмов и машин»
на тему: «Синтез и анализ технологической машины кузнечно штамповочного автомата».
Расчетно – пояснительная записка
Студент |
/Седельников А.Н./ |
|
|
(подпись) |
(ф.и.о) |
Группа: Т – 3110 Специальность ТМ (Технология машиностроения)
Руководитель |
/ Фонотов В.Т./ |
|||||
|
|
|
(подпись) |
(ф.и.о) |
||
Комиссия |
|
/ Крохмаль Н.Н./ |
|
|||
|
|
|
(подпись) |
(ф.и.о) |
||
|
|
|
|
/ Фонотов В.Т./ |
|
|
|
|
|
(подпись) |
(ф.и.о) |
Дата защиты Оценка
Кугран 2012
Содержание
Введение……………………………………………………………………..…….3
1 Проектирование рычажного механизма…………………………………...…..4
2Динамический анализ механизма ………………………………………..……6
2.1Определение приведѐнных моментов сил……………………………….….7
2.2Расчѐт приведѐнных моментов инерции звеньев …………………………..9
2.3Построение диаграммы работ ……………………………………………...10
2.4Построение диаграммы кинетической энергии …………………………...10
2.5Построение диаграммы «Энергия-масса» ……………………………..…..11
2.6Определение Jдоп и построение истинных скоростей кривошипа ……….11
2.7Определение углового ускорения кривошипа…………………………..…13
2.8Определение момента инерции маховика………………………………….13
3 Кинематический анализ кривошипно-ползунного механизма ……..…..….14
3.1Определение скоростей …………………………………………………..…14
3.2Определение ускорений ………………………………………………….....16
4Силовой расчѐт кривошипно-ползунного механизма …………………..…..21
4.1Определение сил тяжести и сил инерции звеньев ………………………...21
4.2Силовой расчѐт группы Ассура …………………………………………....23
4.3Силовой расчѐт первичного механизма …………………………………...25
4.4Определение уравновешивающей силы методом рычага Жуковского …27
4.5Сравнительная оценка результатов………………………………………...27
5 Проектирование зубчатой передачи и планетарного механизма…………..29
5.1Проектирование зубчатой передачи………………………………………..29
5.2Проектирование планетарного механизма………………………………....34 6 Динамический синтез кулачкового механизма……………………………...38
6.1Построение кинематических диаграмм толкателя………………………...39
6.2Определение минимального радиуса кулачка……………………………..41
6.3Построение профиля кулачка………………………………………………42
Литература……………………………………………………………………….43
2
Введение
Одной из основных задач курсового проектирования по теории механизмов и машин является определение кинематических и силовых характеристик основного рычажною механизма машины: линейные размеры звеньев, истинный закон движения основного звена рычажного механизма.
Размеры звеньев определяются в результате синтеза (проектирования) механизма, а закон движения (угловая скорость и угловое ускорение) входного звена - в результате динамического исследования, а также определяется момент инерции маховика, который, как правило, устанавливают на входном валу основного рычажного механизма.
Кинематический анализ заключается в определении законов движения точек и звеньев механизма. Характеристиками механического движения являются перемещения, скорости и ускорения.
На звенья механизма действуют различные внешние силы и моменты сил, а в кинематических парах возникают силы взаимодействия (реакций) между соприкасающимися звеньями, которые являются внутренними силами. Чтобы механизм находился в равновесии под действием приложенных сил, необходимо к одному из его подвижных звеньев приложить уравновешивающую силу РУР или момент МУР, обычно прикладывают к входному звену основного рычажного механизма, которое либо получает энергию извне (рабочие машины), либо отдает энергию (двигатели).
Определение реакций в кинематических парах и уравновешивающей силы составляет основное содержание силового расчета механизма. Силовой расчет можно провести, если известны внешние силы, моменты сил, размеры, массы, моменты инерции звеньев и их кинематические характеристики.
Кинематические и силовые характеристики, играют исключительно важную роль как на стадии проектирования механизмов и машин, так и в процессе их эксплуатации. Например, знание реакций в кинематических парах необходимо для расчета звеньев механизма на прочность, надежность, жесткость, износостойкость, вибростойкость, долговечность, а также для выбора подшипников и определения коэффициента полезного действия механизма.
В большинстве современных машин в качестве основных рычажных механизмов применяют кривошипно-ползунные. К таким машинам относятся поршневые насосы, компрессоры, двигатели внутреннего сгорания, паровые машины, прессы, ковочные машины и т.п.
3
1 Проектирование рычажного механизма
Целью проектирования рычажного механизма является определение
линейных размеров звеньев и расположение направляющих.
По заданному ходу ползуна определим радиус кривошипа.
Радиус кривошипа определяется по формуле:
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
, |
(1.1) |
||
|
|
|||||
|
2 |
|
|
|||
где |
- ход ползуна, = 0,1 м. |
|
||||
|
|
|
||||
Подставим значение в формулу (1.1) получим: |
|
|||||
|
|
|
||||
|
= |
0,1 |
= 0,05 м. |
|
||
|
|
|
||||
|
2 |
|
|
|
|
|
По известной длине кривошипа определим длину шатуна и затем |
|
|||||
расстояние до центра масс шатуна от точки А. |
|
|||||
Запишем формулу для определения длины шатуна: |
|
|||||
|
lАВ = 4 ∙ , |
(1.2) |
||||
Подставляем известное значение длинны кривошипа и получаем, что |
|
lАВ = 4 ∙ 0,05 = 0,2 м.
Запишем формулу для определения расстояния до центра масс шатуна от
точки А: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 0,35 ∙ lАВ, |
(1.3) |
|||||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
Подставим известное значение длины шатуна и получаем, что |
|
|||||||
|
= 0,35 ∙ 0,2 = 0,07 м. |
|
||||||
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Построим планы положений спроектированного механизма. |
|
|||||||
С этой целью вычертим в масштабе кинематическую схему механизма |
||||||||
для восьми совмещенных равноотстоящих положений входного звена: |
|
|||||||
|
µl = |
|
, |
|
|
(1.4) |
||
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|||
где ОА - графическая длина радиуса кривошипа, ОА = 50 мм. |
|
|||||||
Подставляем численные значения и получаем: |
|
|||||||
µl = |
0,05 |
= 0,001 |
м |
. |
|
|||
50 |
мм |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
Откуда графическая длинна кривошипа АВ = 200 мм.
Вычертим в масштабе индикаторную диаграмму.
Расположим ось абсцисс параллельно перемещению ползуна и разметим ее в соответствии с положениями, занимаемыми ползуном:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
= |
|
|
, |
|
|
(1.5) |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где |
- максимальная сила прессования, |
= 70000 Н; |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- графическое расстояние, определяющее максимальную силу, |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 70 мм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подставим значение |
и |
|
|
в формулу (1.5) получим: |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
= |
70000 |
|
= 1000 |
Н |
. |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
70 |
|
|
|
|
мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В результате проектирования определили размеры звеньев:
Радиус кривошипа - = 0,05 м,
Длина шатуна - lАВ = 0,2 м.
Вычертили кинематическую схему механизма и построили индикаторную диаграмму.
5
2 Динамический анализ механизма
Динамический анализ механизма заключается в определении истинного закона движения механизма и расчета маховика.
Воспользуемся методом Виттенбауэра и на динамической модели машины решим поставленные задачи.
По методу Виттенбауэра динамический анализ проводится по диаграмме
"энергия-масса". Необходимо знать значения приведенных моментов сил и приведенных моментов инерции звеньев рычажного механизма.
Приведенные моменты сил и приведенные моменты инерции зависят от положений рычажного механизма, т.е. от отношения скоростей.
Построим планы скоростей для 8 положений согласно векторным уравнениям:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
+ |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
(2.1) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
= |
+ |
|||||||||||
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
0 |
|
|
0 |
|
|
где - скорость точки А (точки приведения), мс;
На плане скоростей примем эту скорость в виде отрезка (Pva)= 100мм,
- скорость точки В.
- скорость точки В относительно точки А, м/с;
0 - скорость стойки, м/с;
0 - скорость точки В относительно точки В 0 ,м/с.
Исходные данные для расчета:
Момент инерции кривошипа, I01 = 2,5 кг∙м2;
Момент инерции шатуна, IS2 = 0,1 кг∙м2;
Масса кривошипа, m1 = 100 кг;
Масса шатуна, m2 = 40 кг;
Масса ползуна, m3 = 200 кг.
6
2.1 Определение приведѐнных моментов сил
Вычислим значения приведенных моментов для 8 положений механизма.
Запишем формулу для определения приведенного момента сил:
пр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
′ |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
||||||||
М1−8 |
= Pi ∙ |
|
|
|
∙lOA∙cos( i^ B) + G3∙ |
|
∙lOA∙cos( 3^ S3) + G2∙ |
|
∙lOA; (2.2) |
||||||||||||||||
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
где пр - приведенный момент сил в данном положении, Нм; |
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
Pi – значение силы прессования в данном положении механизма, |
||||||||||||||||||||||||
определяется из индикаторной диаграммы, Н; |
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
- отношение скорости ползуна к скорости точки приведения; |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
cos( i^ B) – угол между векторами, действия производственных |
||||||||||||||||||||||||
сопротивлений и скорости ползуна; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
3 |
|
- отношение скорости центра масс ползуна к скорости точки |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
приведения;
cos( 3^ S3) – угол между векторами силы тяжести ползуна и скорости;
2′ - отношение проекции скорости центра масс шатуна к скорости
точки приведения.
Рассчитаем силы тяжести звеньев: |
|
|
|
G = m∙g, |
(2.3) |
||
где g – ускорение свободного падения, |
g = 9,81 |
м |
. |
с2 |
Подставим значения в формулу (2.3), получим:
G1 = 981 Н; G2 = 392 Н; G3 = 1961 Н.
Полученные вычисления занесем в таблицу 2.1.
7
Таблица 2.1 – Определение приведенных моментов сил
Положение |
Рi, Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
′ |
|
пр |
,Нм |
ПР |
||
|
|
|
|
cos( i^ B) |
cos( 3^ S3) |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
М ,мм |
|||||||||||||||
механизма |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
= |
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
0 |
0,75 |
|
|
- |
|
|
|
|
- |
|
|
|
|
0 |
|
|
0 |
|
|
0 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
2 |
0 |
0,881 |
|
- |
|
|
|
|
-1 |
|
|
|
|
0,7515 |
-96,54 |
-4,83 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
3 |
0 |
1 |
|
|
|
- |
|
|
|
|
-1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
-117,68 |
-5,88 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
4 |
0 |
0,8065 |
|
- |
|
|
|
|
-1 |
|
|
|
|
0,6627 |
-68,89 |
-3,49 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
5 |
0 |
0,75 |
|
|
- |
|
|
|
|
- |
|
|
|
|
0 |
|
|
0 |
|
|
0 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
6 |
0 |
0,8065 |
|
- |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
0,6627 |
69,89 |
3,49 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
7 |
14000 |
1 |
|
|
|
-1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
-582,32 |
-29,12 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
8 |
47000 |
0,881 |
|
-1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
0,7515 |
-1863,6 |
-93,18 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
По результатам вычислений (в таблице 2.1 колонка пр) строим диаграмму зависимости моментов движущих сил от угла поворота кривошипа в масштабе µφ и μм.
Масштаб угла поворота кривошипа определим по формуле:
µφ = 2 ∙ ,
Примем = 210 мм, тогда:
µφ = 2 210∙ 3,14 = 0,03 радмм .
Определим масштаб приведенных моментов.
МПР μм = мах,
ПРМ
(2.4)
(2.5)
где МПР - графическое отображение приведенного момента, принимаем
МПР = 93,18 мм.
Подставим, получим:
μм = 1863,693,18 = 20 Нмм∙м.
8
2.2 Расчѐт приведѐнных моментов инерции звеньев
Приведенные моменты инерции звеньев вычислим по формуле:
пр |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
)2 |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
)2 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|||||||
= m3 ∙ |
|
3 |
|
∙(l |
OA |
+ m2 ∙ |
|
|
|
2 |
∙(l |
OA |
+ |
∙ |
|
|
|
∙ |
|
|
; (2.6) |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
1−8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
где пр – приведенный момент инерции звеньев; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
2 |
– отношение скорости центра масс шатуна к скорости точки |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
приведения; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
– момент инерции шатуна, |
|
|
|
= 0,1 кг∙м2; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
– отношение скорости шатуна к скорости точки приведения; |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
– отношение длин кривошипа и шатуна. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Результаты вычислений занесем в таблицу 2.2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
Таблица 2.2 – Определение приведенных моментов инерции. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Положение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Jпр , кгм2 |
|
|
|
ПР, мм |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
механизма |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
1 |
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
0,75 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
0,0625 |
|
|
|
|
12,5 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
2 |
|
|
|
|
|
|
0,8341 |
|
0,881 |
|
|
|
|
|
0,7184 |
|
|
0,4287 |
|
|
|
|
85,74 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
3 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
0,6 |
|
|
|
|
|
120 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
4 |
|
|
|
|
|
|
0,5801 |
|
0,8065 |
|
|
|
0,7184 |
|
0,23653 |
|
|
|
47,31 |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
5 |
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
0,75 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
0,0625 |
|
|
|
|
12,5 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
6 |
|
|
|
|
|
|
0,5801 |
|
0,8065 |
|
|
|
0,7184 |
|
0,23653 |
|
|
|
47,31 |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
7 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
0,6 |
|
|
|
|
|
120 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
8 |
|
|
|
|
|
|
0,8341 |
|
0,881 |
|
|
|
|
|
0,7184 |
|
|
0,4287 |
|
|
|
|
85,74 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
По результатам строим диаграмму приведенных моментов инерции в зависимости от угла поворота кривошипа Iпр = f(φ1) в масштабах µφ и μJпр:
µφ = 0,03 радмм,
ПР
μJпр = мах , (2.7)
ПР
где ПР – графическая длина максимального приведенного момента инерции.
Подставим, получим:
μJпр = 1200,6 = 0,005 кгмм∙м2.
Построим график приведенных моментов инерции.
9
2.3 Построение диаграммы работ
Диаграмму работ строим в результате графического интегрирования диаграммы приведенных моментов сил. Для чего выбираем на расстоянии h
полюс интегрирования - Рм и методом хорд интегрируем диаграмму Мпр = f(φ1).
За цикл работа движущих сил равна работе сопротивления Ад = Ас. Начало и конец построенного графика соединим прямой и эта прямая является зависимостью Аср(с) = f(φ).
Тогда работа сил сопротивлений является зеркальной прямой Аср(с) Получим среднее значение движущих сил и построим график работы
сил сопротивления. Масштаб диаграммы работ вычисляется следующим образом:
μА = μМ ∙ |
∙ hМ, |
(2.8) |
||
1 |
|
|
|
|
где hM = 41,78 мм - расстояние до полюса интегрирования; |
|
|||
Подставим, получим: |
|
|
|
|
μА = 20 ∙ 0,03 ∙ 41,78 ≈ 25 |
Дж |
. |
|
|
мм |
|
|||
Тогда момент приведенной силы сопротивления получим как |
|
|||
производную работ сил сопротивлений, продифференцируем Ас = f(φ1). |
|
2.4 Построение диаграммы кинетической энергии
|
Определим изменение (приращение) кинетической энергии по |
|
||
основному уравнению движения: |
|
|||
|
∆Е = Ад – Ас, |
(2.9) |
||
где |
Ад - работа движущих сил; |
|
||
|
Ас - работа сил сопротивления. |
|
||
|
На основании построенных в масштабе диаграммы работ движущих сил |
|||
определим масштаб диаграммы изменения кинетической энергии: |
|
|||
|
μ Е = k ∙ μА, |
(2.10) |
||
где |
k - коэффициент пропорциональности, k = 1 . |
|
||
|
Подставим, получим: |
|
||
|
μ Е = 25 |
Дж |
. |
|
|
мм |
|
10