КуРсОвОй ТММ
.pdf4 Силовой расчет кривошипно-ползунного механизма
Выполним силовой расчет кривошипно-ползунного механизма для заданного положения.
Основной целью силового расчета является определение реакций в кинематических парах и уравновешивающей силы механизма, на звенья которого действуют внешние силы и силы инерции. Силами трения пренебрежем.
Сила считается известной, если известны три ее характеристики: величина, измеряемая в Ньютонах (Н); направление, определяемое вектором и точка приложения.
Силовой расчет выполним методом планов сил в порядке, обратном кинематическому анализу, т.е. вначале проведем расчет группы Ассура, а затем первичного механизма.
Группа Ассура статически определима. Это означает, что число составленных уравнений равно числу неизвестных сил. Поэтому разделим механизм на первичный механизм (кривошип и стойка) и группу Ассура (шатун и ползун).
Силовой расчет механизма выполним для 8 положения механизма.
4.1 Определение сил тяжести и сил инерции звеньев
Силы тяжести звеньев определим по формуле: |
|
G = m ∙ g, |
(4.1) |
где m - масса звена, кг;
g - ускорение свободного падения, g=9,81 м/с2.
Следовательно:
сила тяжести ползуна G3= 1961Н,
сила тяжести шатуна G2= 392 Н,
сила тяжести кривошипа G1= 981Н.
Силы инерции звеньев определим по формуле:
21
|
|
= - m ∙ |
|
|
(4.2) |
|
|
||||
|
|
|
|
где aS - величина ускорения центра масс звена.
Направление вектора силы инерции звена противоположно вектору
ускорения центра его массы.
Тогда сила инерции ползуна:
РU3 = 200 ∙ 13,7 = 2740 Н.
Сила инерции шатуна:
РU2 = 40 ∙ 15,42 = 616,8 Н.
Сила инерции кривошипа:
РU1 = 100 ∙ 0 = 0 Н.
Моменты сил инерции звеньев, совершающих вращательное движение,
определим по формуле: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= - J ∙ |
|
, |
(4.3) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ɛ |
|||||
где J – момент инерции звена; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
ɛ – угловое ускорение звена, с-2. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Воспользуемся результатом кинематического анализа механизма и |
||||||||||||||||
вычислим величину момента сил инерции шатуна: |
|
|
||||||||||||||
|
МU2 = 0,1 ∙ 55,75= 5,575 Нм |
|
|
|||||||||||||
и величину момента силы инерции кривошипа: |
|
|
||||||||||||||
|
МU1 = 2.5 ∙ 29,2 = 73 Нм. |
|
|
|||||||||||||
Заменим моменты сил парами сил. |
|
|
||||||||||||||
Пару сил Р′ |
, приложенную |
в точках А и В, и |
пару сил Р′ |
, |
||||||||||||
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
приложенную в точках А и О, вычислим по формулам: |
|
|
||||||||||||||
|
Р′ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
2 |
, |
|
|
|
|
|
|
(4.4) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Р′ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
1 |
, |
|
|
|
|
|
|
(4.5) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
После подстановки числовых значений, имеем: |
|
|
||||||||||||||
|
Р′ |
= |
5,575 |
|
= 27,875 Н, |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
2 |
|
|
|
0,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
Р′ |
|
= |
73 |
|
= 1460 Н. |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
1 |
|
|
0,05 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
22 |
Значения сил, действующих на звенья механизма, представлены в таблице 4.1.
Таблица 4.1 – Силы, действующие на звенья механизма
Обозначение |
Р |
G1 |
G2 |
G3 |
РU1 |
РU2 |
РU3 |
Р′ 1 |
Р′ 2 |
|
силы |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Единица |
|
|
|
|
Н |
|
|
|
|
|
измерения |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Величина |
47000 |
981 |
392 |
1961 |
0 |
616,8 |
2740 |
1460 |
27,875 |
|
силы |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.2 Силовой расчет группы Ассура
Вычертим в масштабе μl схему группы Ассура и приложим к ее звеньям силы: Р, G2, G3, РU2, РU3, Р′ 2. Так как группа освобождена от внешних связей,
то вместо них приложим реакции: реакцию 03, действующую в поступательной паре со стороны стойки О на звено 3 (ползун), и реакцию 12,
действующую в шарнире А со стороны звена 1 (кривошип) на звено 2 (шатун).
Реакция 03 не известна по величине, но известна по направлению:
вектор силы перпендикулярен направляющей ползуна.
Реакция 12 не известна ни по величине, ни по направлению. Разложим ее на две составляющие: тангенциальную 12, направленную перпендикулярно звену АВ, и нормальную 12, направленную вдоль звена.
Величину и направление силы 12 определим из условия равновесия звена 2 (шатуна). Сумма моментов сил, приложенных к шатуну,
относительно точки В равна нулю. Тогда уравнение моментов сил примет вид:
2 = 0,
− 12∙ AB + G2 ∙ h2 + РU2 ∙ hU2 + Р′ 2 ∙ AB = 0.
Откуда найдем силу 12:
23
|
|
|
|
|
= |
|
∙ |
2 |
+ |
2 |
∙ |
2 |
+ ′ |
∙ |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
. |
|
|
|
(4.6) |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Плечи сил определим непосредственным измерением на расчетной |
|||||||||||||||||||||||||||||
схеме группы Ассура в миллиметрах. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
Подставив значения в формулу, получим: |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
= |
392,266 ∙ 23,02+ 616,8 ∙83,09 + 27,875 ∙200 |
= 329,26 Н. |
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
200 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Составим векторное уравнение равновесия группы Ассура под |
|||||||||||||||||||||||||||||
действием приложенных сил: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
12 + |
|
12 + |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
+ 2 + + 3 |
+ 3 + 03 = 0. |
(4.7) |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Неизвестные по величине силы |
|
12 |
и 03 определим из плана сил. |
Выберем масштаб μр = 200 Н/мм плана сил и определим длины векторов, которые будут изображать на плане известные по величине и направлению силы. Значение сил и длин их векторов на плане представлены в таблице 4.2. Таблица 4.2 - Значение величины сил и их векторов на плане
Обозначение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
силы |
|
12 |
|
G2 |
РU2 |
|
|
|
|
|
|
Р |
|
|
G3 |
|
РU3 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Величина |
329,26 |
|
392 |
616,8 |
|
47000 |
|
1961 |
|
2740 |
|||||||||
силы, Н |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Длина вектора |
1,646 |
|
1,961 |
3,084 |
|
235 |
|
9,807 |
|
13,698 |
|||||||||
на плане, мм |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Построение |
|
плана |
начнем |
с реакции |
|
|
12 |
(точка |
а). |
Сложим все |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
известные силы. Затем через начало вектора |
12 (точка а) проведем линию |
||||||||||||||||||
действия реакции |
|
12, а через конец вектора |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
3 |
линию действия реакции |
03. Точка пересечения (точка в) построенных прямых определит начало
|
|
вектора 12 и конец вектора 03. Полную реакцию 12 находим векторным |
|
сложением ее составляющих: |
|
12 = 12 + 12. |
(4.8) |
Реакцию 23 = −32 во внутренней |
(вращательной) паре группы |
найдем из векторного уравнения равновесия второго звена (шатуна) под действием приложенных сил:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12 + 2 + 2+ 32 = 0. |
(4.9) |
Таким образом, реакция 32 является замыкающим вектором плана.
24
Построенный план сил позволяет определить реакции в кинематических парах группы. Для этого достаточно длины векторов на плане умножить на масштаб μp.
Нормальная составляющая реакции кривошипа на шатун:
12= 210,76 ∙ 200 = 42152 Н.
Реакция в кинематической паре А:
12 = 210,77 = 42154 Н.
Реакция в поступательной кинематической паре:
03 = 37,36 ∙ 200 = 7472 Н.
Реакция во вращательной паре В:
32 = 215,06 ∙ 200 = 43012 Н
4.3 Силовой расчет первичного механизма
Кривошип и стойка, связанные вращательной кинематической парой,
образуют первичный механизм. Силовой расчет такого простого механизма заключается в определении реакций во вращательной паре и в нахождении уравновешивающей силы.
Чтобы первичный механизм находился в равновесии, необходимо к кривошипу приложить уравновешивающий момент МУР или уравновешивающую силу Рур.
Рассмотрим случай, когда на кривошип действуют силы: реакция шатуна на кривошип 21 = −12, сила тяжести кривошипа G1, пара сил
инерции Р′ 1 реакция стойки на кривошип 01. Реакция 01не известна ни по величине, ни по направлению; точкой ее приложения является геометрический центр шарнира О. Пусть равновесие кривошипа достигается уравновешивающей силой приложенной к точке А и направленной перпендикулярно звену ОА.
Построим расчетную схему первичного механизма. Для этого в масштабе μl вычертим схему первичного механизма в исследуемом положении и приложим все силы.
Определим уравновешивающую силу из уравнения моментов сил:
25
|
|
|
|
0 1 = 0, |
|
|
|||||
РУР ∙ − |
|
∙ |
21 |
+ ′ |
∙ = 0, |
||||||
|
|
|
21 |
|
|
|
1 |
|
|||
РУР = |
|
21 |
∙ |
21 |
− ′ |
|
∙ |
, |
|
(4.10) |
|
|
|
1 |
|
|
|
где 21 - плечо силы R21; h2l = 41,12 мм. Подставим числовые значения получим:
РУР = 42154 ∙ 41,12− 1460 ∙ 50 = 33207 Н. |
|
50 |
|
Составим векторное уравнение равновесия кривошипа (звено 1) под |
|
действием приложенных сил: |
|
21 + РУР+ 1 + 01 = 0. |
(4.11) |
Реакцию 01 определим в результате графического |
решения |
(построения плана сил). Для этого в масштабе μр = 200 Н/мм построим план сил. Замыкающим вектором плана является вектор 01, изображающий реакцию стойки на кривошип. Длина этого вектора на плане сил составляет
115,61 мм. Следовательно, реакция:
01 = 115,61 ∙ 200 = 23122 Н.
Изобразим векторы 01 = −10на расчетной схеме.
Таким образом, в результате силового расчета первичного механизма определили уравновешивающую силу РУР= 33207 Н и реакцию во вращательной паре О:
01 = −10 = 23122 Н.
26
4.4 Определение уравновешивающей силы методом рычага
Жуковского
Рычаг Жуковского представляет собой план скоростей механизма,
повернутый на 900 вокруг полюса, в соответствующие точки которого приложены все внешние силы, силы инерции и уравновешивающая сила.
Скопируем план скоростей механизма и повернем на 900. Полюс повернутого плана скоростей обозначим Pv. В нашем примере отрезок (Рvа)
примем равным 93,67 мм. Приложим к рычагу (повернутому плану скоростей) действующие на механизм силы. Чтобы рычаг находился в равновесии, приложим к точке а уравновешивающую силу РУР и направим ее перпендикулярно Рvа.
Запишем уравнение равновесия рычага:
′ = 0,
−УР ∙ ′ + |
∙ ′ − |
∙ ′ − ∙ ′ − ∙ |
2 |
− |
∙ |
2 |
|||||||||||||||
ж |
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
3 |
|
|
2 |
|
2 |
|
|||
|
|
+ ′ |
|
∙ − ′ |
= 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
2 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Тогда силу РУР определим из выражения: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
УР = |
|
|
∙ ′ − |
3 |
∙ ′ − ∙ ′ |
− ∙ |
− |
2 |
∙ |
2 |
+ ′ |
∙ − ′ |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
3 |
2 2 |
|
|
2 |
1 |
|
. |
(4.12) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
′ |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
ж |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Плечи сил измеряем в миллиметрах.
Преобразуем, подставим числовые значения в формулу и вычислим:
УР = |
4700−1961,33−2740 ∙78,13+27,875∙67,29−1460∙93,67−392,266∙70,4−616,8∙40,02 |
= 33282 Н. |
|
||
ж |
93,67 |
|
|
|
4.5Сравнительная оценка результатов
Определим относительное процентное расхождение результатов величины уравновешивающей силы жУР, вычисленных методом планов сил и методом рычага Жуковского:
|
УР |
|
жУР− РУР |
|
|||
|
∆Р |
= |
|
|
|
∙ 100%. |
(4.13) |
|
УР |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
ж |
|
|
|
|
Таким образом, расхождение результатов составляет: |
|
||||||
∆РУР = |
33282− 33207 |
∙ 100% = 0,23%. |
|
||||
33282 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
27 |
В результате проведенного кинематического анализа определили величину и направление линейных скоростей и ускорений точек и угловой скорости и углового ускорения шатуна кривошипно-ползунного механизма рабочей машины в исследуемом положении.
Выполненный силовой расчет кривошипно-ползунного механизма позволил определить реакции в кинематических парах и уравновешивающую силу при известных внешних силах и силах инерции. Методом рычага Жуковского найдена уравновешивающая сила. Результаты вычислений представлены в таблице 8.
Таблица 8 - Значения реакций и уравновешивающей силы
Обозначение |
|
|
|
|
РУР |
УР |
|
|
|||||||
силы |
01 |
12 |
23 |
03 |
|
ж |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Величина |
23122 |
42154 |
43012 |
7472 |
33207 |
33282 |
|
силы, Н |
|||||||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Сравнительная оценка результатов вычислений уравновешивающей силы, полученных разными методами, свидетельствует о том, что эту силу можно определить достаточно точно либо методом планов сил, либо методом рычага Жуковского. Величина расхождения результатов уравновешивающей силы зависит от точности графических построений и замеров.
28
5 Проектирование зубчатой передачи и планетарного механизма
Цель данного раздела заключается в определении основных геометрических параметров зубчатых колес, кинематических и качественных показателей по исходным данным с использованием ЭВМ. Проектирование проводим по заданным числам зубьев колес передачи, колеса изготовлены со смещением инструмента. Коэффициент смещения выбираем по блокирующим контурам по заданным условиям работы передачи.
Построении картины рабочего зацепления и определении влияния коэффициента X на параметры зубчатого колеса.
5.1 Проектирование зубчатой передачи
Исходные данные для расчета приведены в таблице 5.1. Таблица 5.1 - Исходные данные для расчета.
Наименование параметра |
Обозначение |
Значение |
||
|
|
|
|
|
Число зубьев |
шестерня |
Z1 |
13 |
|
|
|
|
||
колесо |
Z2 |
25 |
||
|
||||
|
|
|
|
|
Модуль |
m |
20 |
||
|
|
|
||
Угол наклона |
β |
0 |
||
|
|
|
||
Угол профиля |
α |
20 |
||
|
|
|
||
Коэффициент высоты головки |
ha* |
1 |
||
Коэффициент граничной высоты |
hl* |
2 |
||
Коэффициент радиального зазора |
c* |
0,25 |
||
Коэффициент смещения |
шестерня |
x1 |
0,45 |
|
|
|
|
||
колесо |
х2 |
-0,1 |
||
|
||||
|
|
|
|
Далее, в соответствии с исходными данными, выполним расчет геометрических параметров, контрольных размеров, качественных и кинематических параметров зубчатой передачи.
29
Таблица 5.2 - Расчет размеров для контроля номинальной поверхности зуба.
Основной диаметр |
db1 |
db1 = d1 ·cos аt |
244,3201 |
|
|
|
|
||
db2 |
db2 = d2 ·cos at |
469,8463 |
||
|
||||
|
|
|
|
|
Угол профиля зуба в |
αa1 |
cos αa1 = db1 / da1 |
39,6177 |
|
|
||||
точке на окружности вершин |
|
|
|
|
αa2 |
cos αa2 = db2 / da2 |
28,6051 |
||
|
||||
|
|
|
|
|
Радиус кривизны |
ρp1 |
ρp1=aw·sin(atw)-0.5·db2·tg αa2 |
20,0071 |
|
активного профиля зуба в |
||||
|
|
|
||
ρp2 |
ρp2=aw·sin(atw)-0.5· db1·tg αa1 |
46,9950 |
||
нижней точке |
||||
|
|
|
Таблица 5.3 - Расчет размеров для контрольного взаимного положения одноименных профилей зубьев
Шаг зацепления |
Pα |
Pα=π·m·cos α |
59,0426 |
|
|
|
|
|
|
Делительный окружной шаг |
Pt |
Pt=π·m/cos β |
62,8319 |
|
зубьев |
||||
|
|
|
Таблица 5.4 - Расчет основных геометрических параметров
Наименование параметра |
Обозн. |
Расчетная формула |
Значение |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Расчет межосевого расстояния aw при заданных x1и x2. |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Коэфф. суммы смещений |
xΣ |
|
xΣ= x1+ x2 |
0,35 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Угол профиля |
αt |
tg αt=tg α/cosβ |
20 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Угол зацепления |
atw |
inv atw=inv at+ |
2· · |
|
22,5287 |
|||||||||
|
1+ 2 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Межосевое расстояние |
aw |
aw= |
( 1+ 2)· |
· |
|
|
|
|
386,5843 |
|||||
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
2· |
|
|
|
|
|
|
|||||
Расчет диаметров зубчатых колес |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
d1 |
|
d1=m·z1/cosβ |
260 |
||||||||||
Делительный диаметр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d2 |
|
d2=m·z2/cosβ |
500 |
|||||||||||
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Передаточное число |
u |
|
u=z2/z1 |
|
|
|
|
1,9231 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
dw1 |
dw1=2· aw/(u+1) |
264,5051 |
|||||||||||
Начальный диаметр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dw2 |
dw1=2· aw/(u+1) |
508,6636 |
||||||||||||
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Коэфф. воспринимаемого |
y |
|
y= |
|
− |
|
|
|
|
0,3292 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
смещения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Коэфф. уравнительного |
∆y |
|
∆y= xΣ-y |
0,0208 |
||||||||||
смещения |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30 |