- •Содержание
- •Общая часть
- •Краткое описание здания
- •Краткая характеристика запроектированных устройств
- •1.3 Климатологические данные местности строительства
- •1.4 Метеорологические условия в помещениях
- •2 Теплотехнический расчет ограждающих конструкций
- •2.1 Сопротивление теплопередаче наружных ограждающих конструкций
- •2.2 Теплотехнический расчёт наружной стены
- •2.3 Теплотехнический расчёт перекрытия над подвалом
- •2.4 Теплотехнический расчёт чердачного перекрытия
- •2.5 Теплотехнический расчёт световых проёмов
- •2.6 Наружные двери
- •2.7 Проверка наличия конденсации влаги на внутренней поверхности наружной стены
- •3 Отопление здания
- •3.1 Расчет теплопотерь через ограждающие конструкции
- •3.2 Затраты теплоты на нагрев инфильтрующегося воздуха
- •3.3 Определение удельной тепловой характеристики здания
- •3.4 Определение тепловой мощности системы отопления
- •3.5 Определение тепловой мощности системы отопления
- •3.6 Выбор системы отопления и ее конструирование
- •3.7 Гидравлический расчет трубопроводов
- •3.8 Расчет отопительных приборов
- •4 Вентиляция здания
- •4.1 Определение воздухообменов в помещениях
- •4.2 Выбор систем вентиляции и их конструирование
- •4.3 Аэродинамический расчет систем вентиляции
- •Использованная литература
3.5 Определение тепловой мощности системы отопления
Определим тепловую нагрузку стояков и тепловую мощность системы отопления. Тепловая нагрузка стояка определяется по формуле:
(3,10)
где
- тепловая нагрузка прибора, принимаемая равной теплопотерям помещения, в котором этот прибор установлен, Вт;
n – число отопительных приборов присоединенных к стояку.
Результаты расчета тепловых нагрузок всех стояков заносим в таблицу 3.5.1.
Таблица 3.5.1 – Тепловые нагрузки стояков
№ Стояка |
Тепловая нагрузка стояка Q ст, Вт |
1 |
2 |
1 |
6973,80 |
2 |
7935,31 |
3 |
6012,64 |
4 |
3595,89 |
5 |
6536,00 |
Продолжение таблицы 3.5.1 – Тепловые нагрузки стояков
1 |
2 |
6 |
2908,60 |
7 |
6691,14 |
8 |
4176,03 |
9 |
4176,03 |
10 |
4362,63 |
11 |
5483,37 |
12 |
5954,36 |
13 |
7976,18 |
14 |
5120,22 |
15 |
5272,90 |
16 |
10650,56 |
17 |
9976,55 |
18 |
6138,87 |
19 |
11191,32 |
20 |
6754,42 |
21 |
9760,92 |
Вт
3.6 Выбор системы отопления и ее конструирование
В здании запроектирована двухтрубная система отопления с верхней разводкой подающих и обратных магистралей, присоединенная через индивидуальный тепловой пункт к наружной водяной теплосети. В качестве отопительных приборов – чугунные радиаторы 2К60П-500. В качестве теплоносителя используется вода.
Магистральные трубопроводы проложены на расстоянии 0,5 м от стен подвала. Стояки труб расставляются в углах и простенках наружных стен на расстоянии 0,035 м; лестничные клетки оборудуются отдельными стояками. Стояки располагаются открыто. Для опорожнения системы все магистрали прокладываются с уклоном 0,002 в сторону теплового пункта. Все трубопроводы в подвале теплоизолируются. Длина подающих и отводящих подводок не более 0,5 м.
3.7 Гидравлический расчет трубопроводов
Для систем с искусственной циркуляцией величина располагаемого давления определяется по формуле:
(3.11)
где - искусственное давление, создаваемое элеватором,(), Па;
- давление, возникающее за счет охлаждения воды в отопительных приборах, Па;
- давление, вызываемое охлаждением воды в теплопроводах, Па, принимаемое по прил. Б [5];
Б – коэффициент, определяющий долю максимального естественного давления, которую целесообразно учитывать в расчетных условиях (для однотрубных систем Б=1);
Для системы двухтрубной с верхней разводкой:
(3.12)
где
g – ускорение силы тяжести, м/с2;
hi – вертикальное расстояние от середины водонагревателя (элеватора) до середины рассматриваемого отопительного прибора, м;
- плотности, соответственно горячей и обратной воды, кг/м3;
Плотность воды в зависимости от ее температуры определяется по формуле:
(3,13)
Температура горячей воды – 95°С, обратной – 75°С;
hi=1,84 м
ррПа;
Определяем ориентировочное значение удельной потери давления на трение при движении теплоносителя по трубам Rср, Па/м, по формуле:
(3.14)
где К – доля потерь давления на трение, принимаемая для систем с искусственной циркуляцией равной 0,65;
- сумма длин расчетного кольца, м;
Σ L=84,44 м;
Расход воды на участке Gуч,кг/ч, определяется по формуле:
(3.15)
где Qуч – тепловая нагрузка участка, Вт;
tг, tо – температура горячей и обратной воды, °С.
Потери давления в местных сопротивлениях Z, Па, определяем по формуле:
(3.16)
где - сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке, определяемая в зависимости от видов местных сопротивлений по таблII.11 [6];
Неблагоприятное циркуляционное кольцо – кольцо через отопительный прибор 12-го стояка (наиболее удаленный и нагруженный).
Определяем ориентировочное значение удельной потери давления на трение при движении теплоносителя по трубам Rcp по формуле (3.17), принимая длину кольца 48,31м по аксонометрии в графической части:
Rcp70,64 Па/м; (3.17)
Приведем пример расчета для первого участка:
Расход воды на 1-ом участке:
Выбираем диаметр трубы 40 мм.
Скорость движения воды:
Потери давления на трение на 1 м:
Cумма коэффициентов сопротивления:
Таблица 3.4-Расчет местных сопротивлений
№ участка |
Вид местного сопротивления |
кол-во |
коэф-т |
Сумма |
1 |
Отвод на угол 90⁰ |
2 |
0,5 |
1 |
2 |
Тройник на ответвление |
1 |
1,5 |
1,5 |
3 |
Вентиль обыкновенный |
1 |
9 |
10,5 |
Тройник на ответвление |
1 |
1,5 | ||
4 |
Тройник на ответвление |
1 |
1,5 |
1,5 |
5 |
Тройник на ответвление |
1 |
1,5 |
1,5 |
6 |
Тройник на ответвление |
1 |
1,5 |
1,5 |
7 |
Отвод на угол 90⁰ |
2 |
1 |
34 |
Вентиль обыкновенный |
2 |
9 | ||
Тройник на проходе |
2 |
1 | ||
5 радиаторов с движением воды с верху вниз |
5 |
2 | ||
8 |
Тройник на ответвление |
1 |
1,5 |
1,5 |
9 |
Тройник на ответвление |
1 |
1,5 |
1,5 |
10 |
Тройник на ответвление |
1 |
1,5 |
1,5 |
11 |
Вентиль обыкновенный |
1 |
9 |
10,5 |
Тройник на ответвление |
1 |
1,5 | ||
12 |
Тройник на ответвление |
1 |
1,5 |
1,5 |
13 |
Тройник на ответвление |
1 |
1,5 |
1,5 |
Таблица 3.4-Гидравлический расчет
Номер участка |
Тепловая нагрузка участка Qуч, Вт |
Расход воды на участке Gуч, кг/ч |
Длина участка l, м |
Диаметр трубопровода d, мм |
Скорость движения воды υ, м/с |
Потери давления на трение на 1 м длины R, Па/м |
Потери давления на трение на участке R*Lтр, Па |
Сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке Σξ |
Потери давления в местных сопротивлениях Z, Па |
Сумма потерь давления на участке R∙lуч+Zуч, Па |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
1 |
137647,74 |
3382,20 |
18,7 |
50 |
0,417 |
46,5 |
869,6 |
1,0 |
82,97 |
952,52 |
2 |
78796,3 |
1936,14 |
6,1 |
40 |
0,391 |
59,8 |
364,8 |
1,5 |
109,42 |
474,20 |
3 |
34974,22 |
859,37 |
3,5 |
32 |
0,229 |
26,3 |
92,1 |
10,5 |
262,74 |
354,82 |
4 |
24323,66 |
597,67 |
5 |
25 |
0,281 |
53,2 |
266,0 |
1,5 |
56,51 |
322,51 |
5 |
19050,76 |
468,10 |
0,47 |
20 |
0,352 |
112,9 |
53,1 |
1,5 |
88,68 |
141,75 |
6 |
13930,54 |
342,29 |
5,9 |
20 |
0,260 |
64,3 |
379,4 |
1,5 |
48,38 |
427,75 |
7 |
5954,36 |
146,31 |
23,6 |
10 |
0,311 |
180,0 |
4248,0 |
34,0 |
1569,13 |
5817,13 |
8 |
13930,54 |
342,29 |
5,9 |
20 |
0,260 |
64,3 |
379,4 |
1,5 |
48,38 |
427,75 |
9 |
19050,76 |
468,10 |
0,47 |
20 |
0,352 |
112,9 |
53,1 |
1,5 |
88,68 |
141,75 |
10 |
24323,66 |
597,67 |
5 |
20 |
0,454 |
180,2 |
901,0 |
1,5 |
147,52 |
1048,52 |
11 |
34974,22 |
859,37 |
3,5 |
32 |
0,229 |
26,3 |
92,1 |
10,5 |
262,74 |
354,82 |
12 |
78796,3 |
1936,14 |
5,9 |
40 |
0,391 |
59,8 |
352,8 |
1,5 |
109,42 |
462,24 |
13 |
137647,74 |
3382,20 |
0,4 |
50 |
0,417 |
46,5 |
18,6 |
1,5 |
124,46 |
143,06 |
Для нормальной работы системы отопления необходимо, чтобы выполнялось условие:
(3,18)
Проверим выполнение данного условия:
Условие выполняется, значит диаметр трубопроводов подобран верно.