![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
- •ОПТИМАЛЬНІ РЕЖИМИ ВУЗЛІВ НАВАНТАЖЕННЯ ЕЛЕКТРОПОСТАЧАЛЬНИХ СИСТЕМ
- •ТЕМА 1. Загальна характеристика вузлів навантажень
- •1.1 Загальна характеристика електроприймачів
- •1.2 Режими електропостачальних систем промислових підприємств
- •1.3 Основні характеристики споживачів електроенергії
- •1.4 Оптимальні режими електропостачальних систем
- •1.4.1 Найвигідніший розподіл навантаження в електропостачальній системі
- •1.4.2 Поточне планування режимів системи
- •ТЕМА 2. Статичні характеристики та критерії стійкості
- •2.1 Статичні характеристики елементів електропостачальної системи
- •2.1.1 Резистор із сталим значенням опору
- •2.1.2 Освітлювальне навантаження з лампами розжарювання
- •2.1.3 Котушка зі сталим значенням індуктивності
- •2.1.4 Конденсатор із сталим значенням ємності
- •2.2 Основні практичні критерії стійкості електропостачальних систем.
- •2.2.1 Перший практичний критерій: dE/dU2>0
- •2.3 Статичні характеристики типового навантаження електропостачальних систем
- •ТЕМА 3. Основні характеристики та стійкість асинхронних електродвигунів в особливих режимах
- •3.1 Енергетична діаграма асинхронного електродвигуна
- •3.2 Заступна схема асинхронного двигуна
- •3.3 Система відносних одиниць
- •3.4 Обчислення параметрів заступної схеми АД за паспортними (довідниковими) даними
- •3.4.1 Обчислення резистансу R1м , R2п, Xσп
- •3.4.2 Ітераційні обчислення Xσном, R2ном (у номінальному режимі) та опорів R1сд, Xμ (у всіх режимах)
- •3.4.2.1 Уточнення значень опорів Xσном, R2ном, R1сд, Xμ та критичного ковзання sкр
- •3.5 Обчислення параметрів заступної схеми АД із дослідів номінального режиму, неробочого режиму та короткого замикання
- •3.6 Спеціальні засоби покращення пускових характеристик асинхронних двигунів з короткозамкненим ротором
- •3.6.1 Загальна інформація про засоби покращення пускових характеристик асинхронних двигунів з короткозамкненим ротором
- •3.6.2 Пуск за зниженої напруги обвитки статора асинхронного двигуна
- •3.6.3 Поверхневий ефект і його використання для покращення пускових характеристик асинхронних двигунів
- •3.7 Пуск та самозапуск асинхронних двигунів
- •3.7.1 Рівняння механічного стану (руху) ротора асинхронного двигуна
- •3.7.2 Пуск електродвигунів
- •3.7.3 Самозапуск електродвигунів
- •3.8 Практичні методи розрахунку режиму мережі під час пуску електродвигунів
- •3.9 Несиметричні режими асинхронних двигунів
- •ТЕМА 4. Основні навантажувальні характеристики та стійкість синхронних електродвигунів в особливих режимах
- •4.1 Особливості режиму синхронного двигуна як джерела реактивної потужності
- •4.2 Енергетична діаграма синхронного електродвигуна
- •ТЕМА 5. Особливі режими вузла навантажень під час комутації батарей конденсаторів поперечної компенсації
- •5.1 Перехідні процеси під час увімкнення окремої батареї конденсаторів
- •5.1.2 БК виконано за схемою "зірки" з ізольованою нейтраллю
- •5.1.3 БК виконано за схемою “трикутника”
- •5.1.4 Вплив моменту ввімкнення та залишкової напруги на БК на струм увімкнення БК
- •5.2 Перехідні процеси під час вимкнення окремої БК
- •5.3 Умови роботи вимикачів під час комутацій батарей конденсаторів
- •ТЕМА 6. Висновки
![](/html/2706/1080/html_jFoFc_qQDI.pFq6/htmlconvd-Bj_cal41x1.jpg)
ОПТИМАЛЬНІ РЕЖИМИ ВУЗЛІВ НАВАНТАЖЕННЯ ЕЛЕКТРОПОСТАЧАЛЬНИХ СИСТЕМ
I2п I1п = kIпIном = Uном ,
3Zп
звідки отримуємо повний двигуна в пусковому режимі:
Zп |
= |
Uном |
, |
||
3kIпI |
ном |
||||
|
|
|
у “власних” (номінальних) відносних базових одиницях:
Zп = Zп = 1 Zб kIп
(3.57)
(3.58)
(3.59)
Нехтуючи впливом вітки намагнічення в пусковому режимі, згідно рис. 3.2 отримуємо Xσп* – еквівалентний сумарний індуктанс розсіяння обвиток статора і ротора в пусковому режимі у “власних” (номінальних) відносних базових одиницях:
Xσп = |
1 |
|
− (R1м* |
+ R2п )2 |
(3.60) |
|
kIп |
2 |
|||||
|
|
|
Слід зауважити, що значення kpмех, kpст, kpдод для електричних машин різняться у досить широких межах у залежності від потужності машини. Тому з метою уникнення у практичних розрахунках суттєвих похибок необхідно, якщо є можливість, уточнювати kpмех, kpст, kpдод для конкретного двигуна.
3.4.2 Ітераційні обчислення Xσном, R2ном (у номінальному режимі) та опорів R1сд, Xμ (у всіх режимах)
Уведемо наступні позначення опорів заступної схеми асинхронного двигуна
(рис. 3.2):
•Xσном* – сумарний індуктивний опір розсіяння статора й ротора в номінальному режимі;
•R2ном* – активний опір ротора в номінальному режимі;
•R1сд* – еквівалентний резистанс, у якому враховано втрати в сталі статора та
додаткові втрати (сума втрат p1дод* та p1с* );
• X μ* – індуктивний опір намагнічення АД.
41
![](/html/2706/1080/html_jFoFc_qQDI.pFq6/htmlconvd-Bj_cal42x1.jpg)
ОПТИМАЛЬНІ РЕЖИМИ ВУЗЛІВ НАВАНТАЖЕННЯ ЕЛЕКТРОПОСТАЧАЛЬНИХ СИСТЕМ
Для початку обчислень необхідно задати нульове наближення критичного ковзання sкр, яке відповідає максимальному моменту Mмакс двигуна. Для цього задаємо sкр(0) = 0,04 (4%).
За критичного ковзання з мережі споживається максимальна потужність:
P |
|
= ω M |
|
= ω k |
|
|
M |
|
|
|
= ω k |
|
Pном |
= |
|||||||
|
макс |
Ммакс |
ном |
Ммакс ω |
|||||||||||||||||
1макс |
|
кр |
|
|
|
кр |
|
|
кр |
|
|||||||||||
|
(1 −sкр ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
рном |
|
||
= |
k |
|
|
S |
|
η |
|
cos ϕ |
|
|
|
|
|
(3.61) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
(1 −sном ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
Ммакс |
|
ном |
|
|
ном |
|
|
|
ном |
|
|
|
|||||||
|
З другого боку: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
P1макс |
|
|
|
|
|
|
U12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.62) |
||
2 (R1м + |
R1м |
2 |
+ Xσном |
2 ) |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Прирівнявши між собою праві частини виразів (3.61) і (3.62), отримуємо нульове наближення Xσном* – сумарного індуктансу розсіяння статора й ротора в номінальному режимі:
|
|
2 |
|
2 |
|
|
Xσном |
= |
(1 −sном )U1 |
− R1м |
− R1м |
2 |
(3.63) |
2 (1 −sкр )kМмаксSномηном cos ϕном |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
у “власних” (номінальних) відносних базових одиницях: |
|
|
|||||||
X |
|
= Xσном = |
|
1 −sном |
− R |
2 |
− R |
|
2 |
|
σном* |
|
|
1м* |
(3.64) |
||||||
|
Zб |
|
2 (1 −sкр )kМмаксηном cos ϕном |
|
1м* |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
У номінальному режимі електромагнітний момент двигуна дорівнює: |
|
|
|
3U2 |
|
R2ном |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
MEном = |
|
|
|
1фном |
sном |
|
|
|
, |
(3.65) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
R2ном |
|
|
|
|
2 |
|
||||
|
ωs |
R1м + |
|
|
|
|
|
|
+ Xσном |
|
|
|||
|
|
sном |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
у “власних” (номінальних) відносних базових одиницях:
42
![](/html/2706/1080/html_jFoFc_qQDI.pFq6/htmlconvd-Bj_cal43x1.jpg)
ОПТИМАЛЬНІ РЕЖИМИ ВУЗЛІВ НАВАНТАЖЕННЯ ЕЛЕКТРОПОСТАЧАЛЬНИХ СИСТЕМ
|
|
|
|
|
|
|
R2ном* |
|
|
||||
MEном* = |
MEном |
= MEном |
ωб = |
|
|
|
sном |
|
|
|
|
(3.66) |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
||||||
|
Mб |
Sб |
|
R2ном* |
|
|
|
+ Xσном*2 |
|||||
|
|
|
|
R1м* |
+ |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
sном |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Електромагнітна потужність, яка передається від статора до ротора рівна:
PEном* |
= (1 −sном )MEном* |
= |
|
|
|
|
sном (1 −sном )R2ном* |
|
|
|
|
|
|
(3.67) |
||||||||||||||||||||
(sномR1м* + R |
2ном* ) |
2 |
+ sном |
2 Xσном*2 |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
Згідно заступної схеми двигуна, що на рис. 3.2, уся ця потужність |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
виділяється в резистансі R2ном* + |
|
1 −sном |
R2ном* = |
R2ном* |
|
( втрати – у резистансі |
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
sном |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
sном |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
R2ном* , корисна потужність – у резистансі |
1 −sном |
R2ном* ) . Тому, з урахуванням |
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
sном |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
виразів (3.8), (3.42) маємо: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
P |
= 3 |
R2ном |
I2 |
= |
|
p2мном |
= |
|
|
1 |
|
|
(η |
|
+ k |
Pмех |
) |
Pном |
|
= |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
1 |
−s |
|
|
|
η |
|
|
||||||||||||||||||||||
Eном* |
|
s |
ном |
pном |
|
|
s |
ном |
|
ном |
|
|
|
ном |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ном |
|
|
|
(3.68) |
|||||||
= |
ηном + kPмех |
Sном cos ϕном = |
ηном + kPмех |
Sб cos ϕном |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
1 −sном |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 −sном |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Прирівнявши між собою праві частини виразів (3.67) і (3.68) отримуємо квадратне рівняння відносно R2ном* – еквівалентного резистансу проводів обвитки ротора:
a R2ном*2 |
+ b R2ном* + c = 0 , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.69) |
|||||
звідки еквівалентний резистансу проводів обвитки ротора R2ном* у |
|||||||||||||||||
номінальному режимі дорівнює: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
R2ном = |
−b + b2 − 4 a c |
= |
−b + b2 − 4 c |
, |
|
|
|
|
|
(3.70) |
|||||||
2 a |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
(1 −sном )2 |
|
|
|
2 |
2 |
2 |
|||
де a =1, |
b = s |
|
|
2R |
|
− |
|
|
|
|
|
|
|
, |
c = sном |
(R1м* |
+ Xσном* ). |
|
|
(η |
+ k |
|
)cos ϕ |
|
|||||||||||
|
ном |
|
|
1м* |
|
Pмех |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
ном |
|
|
|
ном |
|
|
|
|
Для обчислення X μ* – індуктивного опору намагнічення АД та R1сд* – еквівалентного резистансу, в якому виникають втрати в сталі статора та додаткові втрати, обчислимо активну провідність G1сд із урахуванням виразу (3.46):
43
![](/html/2706/1080/html_jFoFc_qQDI.pFq6/htmlconvd-Bj_cal44x1.jpg)
ОПТИМАЛЬНІ РЕЖИМИ ВУЗЛІВ НАВАНТАЖЕННЯ ЕЛЕКТРОПОСТАЧАЛЬНИХ СИСТЕМ
|
|
p |
|
|
|
|
(kPст + kPдод ) |
Pном |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
η |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
G1сд = |
1сдном |
= |
|
|
|
|
ном |
|
|
= |
|
||||
U2ном |
2 |
|
U |
ном − |
|
|
2 |
||||||||
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
3R1мIном |
|
|
|
. |
||||
|
|
(kPст |
+ kPдод ) |
|
|
|
|
|
|
||||||
= |
|
3UномIном cos ϕном |
|
||||||||||||
Uном |
2 − 2 |
|
3R1мIном cos ϕном + 3(R1мIном )2 |
||||||||||||
|
|
у “власних” (номінальних) відносних базових одиницях:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
G |
|
= |
G |
1сд |
= |
|
|
(kPст + kPдод )cos ϕном |
|
||
1сд* |
1 |
|
1 |
− 2R1м* cos ϕном + R1м*2 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Zб
(3.71)
(3.72)
Для визначення індуктивної провідності Вμ запишемо вираз сумарного комплексного опору та еквівалентної до нього сумарної комплексної провідності віток намагнічення та ротора (схема, що на рис. 3.2).
З одного боку цей опір рівний:
Zном − R1м = Zном cos ϕном + jZном sin ϕном − R1м =
, |
(3.73) |
= (Zном cos ϕном − R1м )+ jZном 1 − cos2 ϕном |
|
у “власних” (номінальних) відносних базових одиницях:
(Zном − R1м )* = |
Zном − R1м |
= (cos ϕном − R1м* )+ j 1 − cos2 ϕном |
(3.74) |
|
|||
|
Zб |
|
З другого боку еквівалентна до зазначеного опору провідність рівна:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R2ном |
− jXσном |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Yμсд |
+ Y2ном |
= G1сд |
+ jBμ + |
|
|
|
|
|
= G1сд |
+ jBμ + |
|
|
|
|
sном |
|
|
|
|
|||||||||
|
R2ном |
+ jXσном |
|
|
R2ном |
2 |
2 |
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
sном |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
sном |
|
+ Xσном |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
R2ном |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
,(3.75) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
= G1сд + |
|
|
|
2 |
|
|
|
+ j Bμ − |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
sном |
|
|
|
|
|
|
Xσном |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
R2ном |
|
+ Xσном |
2 |
|
|
R2ном |
|
|
+ Xσном |
2 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
sном |
|
|
sном |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
у “власних” (номінальних) відносних базових одиницях:
44
![](/html/2706/1080/html_jFoFc_qQDI.pFq6/htmlconvd-Bj_cal45x1.jpg)
ОПТИМАЛЬНІ РЕЖИМИ ВУЗЛІВ НАВАНТАЖЕННЯ ЕЛЕКТРОПОСТАЧАЛЬНИХ СИСТЕМ
(Yμсд + Y2ном ) = (Yμсд + Y2ном )Zб |
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R2ном* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
sном |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Xσном* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.76) |
|
|
|||||||||||
= G1сд* |
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ j Bμ* − |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
R2ном* |
+ Xσном*2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
R2ном* |
|
+ Xσном*2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
sном |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
sном |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
Із виразів (3.74) та (3.76) запишемо рівняння (Zном − R1м )* |
= |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
: |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
(Yμсд |
+ Y2ном ) |
* |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(cos ϕном − R1м* )+ j |
|
1 − cos2 ϕном = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
.(3.77) |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R2ном* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Xσном* |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
sном |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Gсд* + |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ j Bμ* − |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R2ном* |
|
2 |
|
|
|
|
|
R |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
2ном* |
|
2 |
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ Xσном* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ Xσном* |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
sном |
|
|
sном |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
Після перетворень отримуємо: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
R2ном* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
− |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
G1сд* + |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
+ j Bμ* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
sном |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Xσном* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
R2ном* |
|
|
+ Xσном* |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
R2ном* |
|
|
+ Xσном* |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.78) |
|
|
|||||||||||||
|
sном |
|
|
|
|
|
|
|
sном |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
= |
|
|
(cos ϕном − R1м* ) |
|
|
|
|
− j |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 − cos2 ϕном |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
(cos ϕном − R1м* )2 +1 − cos2 ϕном |
|
(cos ϕном − R1м* )2 |
+1 − cos2 ϕном |
|
|
|
|
|
|
|
|
Аналіз отриманого рівняння показує наступне.
1)Прирівнявши між собою дійсні частини, можна отримати вираз для активної провідності G1сд
|
|
|
|
|
|
R2ном* |
|
|
|
|||
G1сд* = |
cos ϕном − R1м* |
− |
|
|
|
|
sном |
|
, |
(3.79) |
||
1 − 2R1м* cos ϕном + R1м*2 |
|
R |
2ном* |
2 |
+ Xσном*2 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
sном |
|
|
|
|
|
яким ми будемо користуватись у випадку застосування ітераційних обчислень замість виразу (3.72), оскільки kPст, kPдод , що входять до (3.72) не завжди є достатньо точними.
45