- •Основними параметрами режиму контактного точкового зварювання хрестоподібних з’єднань арматурних виробів, на які необхідно настроювати зварювальну машину, є:
- •Зусилля стиску електродами стержнів, що зварюються, Ре (кН) встановлюють за даними табл. 3.2.
- •1). Визначаємо:
- •4). Зусилля стиску електродами стержнів, що зварюються, Ре (кН) встановлюємо за даними табл. 3.2: Ре=4,1 кН.
- •Показник
- •Маловуглецева А-I
- •Таблиця 5.3
- •Таблиця 5.4
- •Таблиця 5.5
- •Таблиця 5.6
- •Закінчення табл. 6.1
18
Всі операції на лінії, за винятком укладання бухт в бухтотримачі і знімання готових пакетів або рулонів сіток, автоматизовані. Важкі каркаси й сітки завширшки до 2 м із стержнів діаметром 5…20 мм можна зварювати за допомогою підвісних зварювальних машин і пересувних або стаціонарних кондукто- рів-шаблонів, в яких поздовжні і поперечні стержні каркасів розкладають вручну.
Таблиця 3.4 Технічна характеристика деяких спеціальних машин для
точкового зварювання арматурних каркасів і сіток
|
|
|
Показник |
|
|
|
|
Марка машини |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
для каркасів |
|
|
для сіток |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
МТМК- |
|
|
|
АТМС- |
|
|
МТМС- |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
3×100 |
|
|
|
14×75 |
|
|
10×35 |
|
|
|
|||||
|
Ширина каркасів, що зварю- |
775 |
|
|
|
2350 |
|
|
|
2000 |
|
|
|
||||||||
|
ються, мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Встановлена потужність, ква |
3×100=300 |
14×75=1050 |
|
10×35=350 |
|
|||||||||||||||
|
Продуктивність, м/хв. |
|
2,5-3 |
|
|
|
2-8 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|||||||
|
Номінальний коефіцієнт ПВ, % |
20 |
|
|
|
|
10 |
|
|
|
20 |
|
|
|
|||||||
|
Найбільше зусилля стиску між |
12500 |
|
|
|
5000 |
|
|
|
2500 |
|
|
|
||||||||
|
електродами, Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Граничні діаметри стержнів, які |
|
Від 4+5 до |
|
Від 3+3 до |
|
Від 3+3 до |
|
|||||||||||||
|
зварюються, мм |
|
|
12+25 |
|
|
|
10+12 |
|
|
6+8 |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
ВАРІАНТ ЗАВДАНЬ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
№ |
1 |
2 |
3 |
4 |
|
5 |
|
6 |
|
|
|
7 |
|
8 |
|
9 |
|
0 |
||
|
d1 |
12А300 |
6А240 |
3240 |
14А300 |
|
6А240 |
4А240 |
|
10А500 |
16А240 |
5А240 |
|
10А300 |
|||||||
|
d2 |
14А400 |
10А300 |
8240 |
20А500 |
|
14А400 |
10А400 |
|
16А240 |
20А400 |
8А300 |
|
14А400 |
|||||||
|
Uв |
3 |
3,25 |
3,5 |
3,75 |
|
4 |
|
4,25 |
|
|
|
4,5 |
|
4,75 |
|
5 |
|
3,5 |
Приклад. Визначити параметри режиму контактного точкового зварювання при зварюванні хрестоподібного з’єднання арматурної сітки з поздовжніх стержнів 10 мм арматурної сталі класу А400 і поперечних стержнів 8 мм –
А240.
1). Визначаємо:
-силу зварювального струму, (3.1):
19
Ізв |
= іа Sa |
= 300 |
|
3,14 |
8 |
2 |
= 15072 А; |
4 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
(силу зварювального струму визначаємо відповідно до стержня меншого діаметра – 8 мм);
-напругу зварювального струму: Uзв=4 В;
-потужність зварювального трансформатора, (3.2):
N зв = I1000зв U зв = 150721000 4 = 60,3 ква
- витримку під струмом для стержнів арматури класу А240, (3.4):
tзв = ( |
343202 |
) d 3,78 = ( |
343202 ) 83,78 |
= 0,392 с |
|
І зв |
|
15072 |
|
2). За значеннями зварювального струму і потужності зварювального трансформатора вибираємо зварювальну машину МТП-75 з номінальною потужністю 75 ква та коефіцієнтом ПВном=20% (табл. 3.3).
3). Визначаємо тривалість циклу зварювання, попередньо обчисливши фак-
|
|
Nтр |
|
2 |
|
тичну тривалість включення зварювальної машини: |
ПВфакт = |
|
100%, |
||
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Nкр |
|
де Nтр - тривала потужність зварювальної машини (ква), яку знаходять за формулою:
Nтр = Nном ПВ100ном = 75 10020 =33,5 ква;
|
|
Nтр |
|
2 |
|
|
33,5 |
|
2 |
|
|
ПВ |
= |
|
|
|
100% = |
|
|
100 =31 |
%; |
||
|
|
||||||||||
факт |
|
Nкр |
|
|
|
|
60,3 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Tц.зв. = ( |
tзв |
) 100% |
= ( |
0,392) 100% =1,26 с |
|||||||
|
|||||||||||
|
ПВ |
|
|
|
|
|
|
31 |
|
|
|
|
факт. |
|
|
|
|
|
|
|
|
4). Зусилля стиску електродами стержнів, що зварюються, Ре (кН) встановлюємо за даними табл. 3.2: Ре=4,1 кН.
20
Практична робота №4
КОНТАКТНО-СТИКОВЕ ЗВАРЮВАННЯ АРМАТУРИ
Завдання. Визначити режими контактного стикового зварювання арматурних стержнів
Контактно-стикове зварювання застосовують для з’єднання арматурних стержнів на лініях безвідхідної заготівлі, а також для приварювання до робочої арматури відрізків більшого діаметру з метою забезпечення можливості наступного зварювання випусків при монтажі конструкцій.
Гарячекатана стержнева арматура класів А400 і А800 стикується контактним зварюванням способом оплавлювання з підігрівом, а арматура класів А240 і А300 - способом безперервного оплавлювання або способом оплавлювання з підігрівом. Зварювання арматури різних класів між собою слід виконувати при параметрах режиму для арматури більш високого класу.
Контактне зварювання арматури виконують на машинах автоматичної, напівавтоматичної і ручної дії приводу механізму осідання. Технічні характеристики контактних стикових машин загального призначення для зварювання арматурних стержнів наведено в таблиці 4.1.
Основними параметрами режиму контактного стикового зварювання є сила зварювального струму та величина опору стику оплавлення Rопл.
Опір стику оплавлення, Rопл, (Ом) визначають за формулою:
Rопл = |
C |
, |
|
(4.1) |
|
|
|
|
|||
|
dv |
|
|
||
де С – коефіцієнт, що характеризує контактний |
опір, (см2×Ом)/с, |
||||
(0,0025...0,003); |
|
|
|
|
|
d – діаметр стержнів, що зварюють, см; |
|
|
|||
v – швидкість оплавлювання, см/с (табл. 4.2). |
|
|
|||
Величину зварювального струму, Iопл (А), знаходять за формулою: |
|||||
Iопл = |
|
A S(B v +1) |
, |
(4.2) |
|
|
|
Rопл |
|||
|
|
|
|
|
де – А і В – коефіцієнти, залежні від способу стикового зварювання (табл. 4.3);
21
Rопл – опір стику в період оплавлювання, Ом; v – швидкість оплавлювання, см/с.
Потужність зварювального трансформатора N знаходять за формулою:
N = |
Iопл U |
|
1000 , ква |
(4.3) |
де - U – напруга зварювального струму, В (табл. 4.4).
Таблиця 4.1. Технічні характеристики контактних стикових машин
Показник |
|
|
|
|
Тип і марка машини |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
К- |
автоматичні |
|
напівавтома- |
|
ручної дії з |
|
|
|
||||||||||
|
724 |
|
|
|
|
|
тичні |
|
важільним |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
приводом ме- |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ханізму осі- |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дання |
|
|
|
||||
|
|
МСГУ |
|
М- |
|
МС- |
МС- |
|
МС- |
|
МС- |
|
|
||||||
|
|
-50 |
|
2008 |
1602 |
|
1202 |
|
|
802 |
|
502 |
|
|
|
||||
Номінальна потуж- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ність, ква |
320 |
400 |
|
150 |
96,5 |
|
75 |
|
|
50 |
|
|
12,2 |
|
|
||||
Найбільший діаметр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
стержнів, які зварю- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ють, мм, класів: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А800 |
40 |
- |
|
- |
- |
|
- |
|
|
- |
|
|
- |
|
|
|
|
||
A600 |
40 |
32 |
|
28 |
20 |
|
18 |
|
|
14 |
|
|
10 |
|
|
|
|||
A400 і A300 |
40 |
60 |
|
32 |
28 |
|
25 |
|
|
20 |
|
|
14 |
|
|
|
|||
A240 |
40 |
90 |
|
36 |
32 |
|
28 |
|
|
25 |
|
|
18 |
|
|
|
|||
Продуктивність, кі- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
лькість зварювань за |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
годину |
80 |
40 |
|
80 |
20-30 |
|
75 |
|
|
90 |
|
|
110 |
|
|
|
|||
Габарити, мм: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
висота |
|
2890 |
|
1350 |
1000 |
|
1000 |
|
|
1030 |
|
930 |
|
|
|
||||
довжина |
|
1880 |
|
1170 |
775 |
|
775 |
|
|
474 |
|
955 |
|
|
|
||||
ширина |
|
3140 |
|
2040 |
1700 |
|
1700 |
|
|
1175 |
|
1180 |
|
|
|||||
Маса, кг |
|
13330 |
|
2050 |
750 |
|
720 |
|
|
340 |
|
185 |
|
|
|
||||
Таблиця 4.2. Швидкість оплавлювання стику |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
Площа перерізу стержнів, які зварюють, мм2 |
|
|||||||||||||||
Сталь |
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
100 |
|
250 |
|
500 |
|
1000 |
|
1500 |
|
2500 |
|
5000 |
|
|||
Маловуглецева А-I |
|
|
0,35 |
0,3 |
|
0,25 |
|
0,2 |
|
0,18 |
|
0,15 |
|
0,1 |
|
||||
Сталь, що загартовується А-II |
0,3 |
0,25 |
|
0,21 |
|
0,17 |
|
0,15 |
|
0,12 |
|
0,09 |
|
||||||
Те ж, А400, A600, A800 |
|
0,25 |
0,21 |
|
0,17 |
|
0,14 |
|
0,12 |
|
0,11 |
|
0,07 |
|
22
Таблиця 4.3. Сталі коефіцієнти для розрахунку величини зварювального
струму
|
Спосіб зварювання (клас сталі) |
|
|
А |
|
|
|
В |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Стикове зварювання неперервним оплав- |
|
3000...3500 |
|
2,8-3,2 |
|
|
|||||||||||
люванням (А240) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Стикове зварювання переривчастим оплав- |
|
500-600 |
|
|
8-10 |
|
|
||||||||||
люванням (A300, A400 (500), A600, A800) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
Таблиця 4.4. Величина напруги зварювального струму |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Діаметр стержнів, що зварюються, мм |
|
|
|
|
Напруга, В |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
10-40 |
|
|
|
|
|
|
|
3-5 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
40-45 |
|
|
|
|
|
|
|
5-7 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
45-55 |
|
|
|
|
|
|
|
7-8 |
|
|
|
||
Таблиця4.5. Режимистиковогоконтактногозварюванняарматурнихстержнів |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Діа- |
|
Площа |
|
Уста- |
Величина опла- |
|
|
Величина |
|
Почат- |
Зварю- |
||||||
метр |
попе- |
ново- |
влювання lопл, |
|
осаджуван- |
|
кова |
вальний |
|||||||||
|
|
речно- |
|
чна |
мм |
|
|
ня lос, мм |
|
швид- |
струм |
||||||
|
|
го |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кість |
|
|
|
|
стер- |
|
пере- |
|
дов- |
непе- |
оплав- |
|
|
під |
без |
|
оплав- |
непере- |
||||
жня, |
|
тину, |
|
жина, |
рервне |
лю- |
|
стру- |
стр |
лювання |
рвного |
||||||
мм |
|
мм2 |
|
мм |
оплав- |
вання |
|
|
мом |
уму |
|
при пі- |
оплав- |
||||
|
|
|
|
|
лю- |
підігрі- |
|
|
|
|
|
дігрі- |
люван- |
||||
|
|
|
|
|
вання |
ванням |
|
|
|
|
|
ванні, |
ня, А |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
см/с |
|
|
|
|
10 |
|
78 |
|
15 |
7 |
- |
|
|
0,7 |
1 |
|
- |
1200 |
|
|
||
20 |
|
314 |
|
30 |
9 |
7 |
|
|
1,4 |
2 |
|
0,28 |
4750 |
|
|
||
28 |
|
616 |
|
42 |
10.5 |
9,5 |
|
|
1,8 |
2,7 |
|
0,23 |
9200 |
|
|
||
40 |
|
1257 |
|
60 |
13 |
12,5 |
|
|
2,4 |
3,6 |
|
0,19 |
19000 |
|
|
||
50 |
|
1963 |
|
75 |
14 |
14 |
|
|
2,8 |
4,2 |
|
0,16 |
35500 |
|
|
||
60 |
|
2827 |
|
90 |
- |
15,9 |
|
|
3,1 |
4,7 |
|
0,12 |
42500 |
|
|
Густина струму при зварюванні переривчастим оплавлюванням приймається 3-15 А/мм2. Тривалість проходження струму при стиковому зварюванні змінюється від 1 до 20 с.
23
Із збільшенням діаметру тривалість проходження струму підвищується. Питомий тиск осаджування для сталей класу А240 - 3-5 кгс/мм2; інших класів - до 6 кгс/мм2.
Величина мінімального і середнього значень границі міцності стику повинна складати відповідно не менше як 260 і 350 МПа для арматури класу A240; 410 і 500 МПа для арматури класу A300; 510 і 600 МПа для арматури класу A400, А500; 800 і 900 МПа для арматури класу A600, і 900 і 1000 МПа для арматури класу A800.
Режими стикового контактного зварювання стержнів наведено в табл. 4.5. Приклад. Визначити режими контактного стикового зварювання арматур-
них стержнів діаметром 16 мм із сталі класу А600.
1) Визначаємо площу перерізу стержня S = πd42 = 3,144162 = 201мм2. Із табл. 4.2.
інтерполяцією визначаємо значення швидкості оплавлювання стику – 0,223
см/с; коефіцієнт С=0,0027 (см2×Ом)/с. Тоді опір стику оплавлення, (4.1):
Rопл= 0,0027/1,6×0,223=0,00757 Ом; 2) Величина струму оплавлення, (4.2):
Iопл = |
550 2,01 (9 0,223 +1) |
=662,7 А; |
|
0,00757 |
|
3)Напруга зварювального струму: U=4 В (табл. 4.4).
4)Потужність зварювального трансформатора, (4.3):
N=662,7×4/1000=2,65 ква;
5)Питомий тиск осаджування – 0,6 МПа.
ВАРІАНТ ЗАВДАНЬ
№ |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D, мм |
12А300 |
18А400 |
12240 |
14А300 |
8А240 |
16А600 |
10А400 |
16А800 |
22А30 |
20А800 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С (см2×Ом)/с |
0,0025 |
0,0026 |
0,0027 |
0,0028 |
0,0029 |
0,003 |
0,0029 |
0,0028 |
0,0027 |
0,0026 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
24
Практична робота №5.
ЕЛЕКТРОТЕРМІЧНИЙ СПОСІБ НАТЯГАННЯ АРМАТУРИ
Завдання. Визначити довжину напружуваного елемента, температуру, а також параметри струму електронагрівання.
Електротермічний спосіб натягання арматури застосовують у промисловості збірного залізобетону з 60-х років. У наш час майже 80% попередньонапружених конструкцій в Україні виготовляють з цим способом натягання арматури. При напруженні арматури електротермічним способом нагріті електричним струмом до зазначеного подовження арматурні елементи фіксують у жорстких упорах форм або піддонів, які перешкоджають скороченню арматури під час охолодження, внаслідок чого в них виникає задане напруження.
Схема установки для електротермичного натягу арматури показана на рис. 5.1. Основними вузлами установки є нерухома / і рухлива 2 контактні стійки,
зварювальний трансформатор із дроселем |
і магнітною станцією. |
||||
|
Електричний |
струм |
надходить |
у |
|
|
ланцюг зварювального трансформатора |
||||
|
при включенні контактора КЛ кнопкою |
||||
|
КП. При цьому стрижні арматур, |
||||
|
нагріваючись, подовжуються й рухлива |
||||
|
стійка пересувається. По досягненні |
||||
|
розрахункової |
температури, |
що |
||
|
відповідає |
необхідному |
подовженню |
||
|
стрижня, важіль впливає на кінцевий |
||||
|
вимикач KB, що розриває електричний |
||||
|
ланцюг котушки контактора КЛ, і |
||||
Рис. 5.1. Схема установки для |
трансформатор |
відключається |
від |
||
|
|
|
|
|
|
електротермічного натягу стрижнів |
мережі. |
|
|
|
|
арматури |
Одночасно |
загоряється сигнальна |
|||
|
лампа ЛС, що вказує на готовність стрижнів. Потім стрижні знімаються зі сті-
25
йок, укладаються у форму, рухлива стійка під дією пружини повертається у вихідне положення, і цикл повторюється.
При електротермічному натяганні аби уникнути зниження умовної границі текучості і тимчасового опору розриву напружуваної арматури температура нагрівання не повинна перевищувати значень, наведених у табл.5.1.
Таблиця 5.1. Розміри шайб для опресування
|
Діаметр, мм |
|
Висота шайби для опресу- |
||
|
|
|
вання, в залежності від |
||
|
|
|
класу арматури, мм |
||
арматури |
шайби внутрі- |
шайби зовніш- |
А600 |
А800 |
А1000 |
|
шній |
ній |
|
|
|
10 |
13 |
30 |
8 |
10 |
11 |
12 |
15 |
32 |
8 |
11 |
14 |
14 |
17 |
32 |
10 |
13 |
17 |
16 |
20 |
36 |
11 |
15 |
19 |
18 |
22 |
36 |
13 |
17 |
21 |
20 |
24 |
40 |
14 |
19 |
23 |
22 |
26 |
42 |
16 |
21 |
25 |
Тривалість нагрівання у межах 0,5-10 хвилин істотно не впливає на властивості як гарячекатаної, так і термічно зміцненої стержньової арматурної сталі. Проте для підвищення продуктивності праці і зменшення витрат електроенергії рекомендується приймати тривалість нагрівання 1-3 хв. В той же час, тривале нагрівання високоміцного дроту впливає на механічні характеристики цієї сталі. Тому час нагрівання високоміцної дротяної арматури не повинен перевищувати величин, наведених у табл.5.2.
Температура нагрівання контролюється за величиною подовження сталі, а також термопарами, термоолівцями та іншими приладами, що забезпечують вимір температури з максимальною похибкою не більш ±20° і не перешкоджають здійсненню технологічних операцій нагрівання і натягу арматури. Аби запобігти місцевому перегріву, потрібно забезпечувати щільний контакт струмопроводних затискачів до арматури. Зусилля притискання повинно бути не мен-
26
ше 2 кН (для стержнів великого діаметра), 1 кН (для стержнів діаметром від 10 до 14 мм) і 0,2 кН (для дроту).
Таблиця 5.2 Температура і час електронагрівання арматурної сталі
Арматурна сталь |
Температура нагрівання, |
° |
С |
Час нагрівання, |
||
|
|
|
хвилин |
|||
|
|
|
|
|
|
|
клас |
марка або діа- |
рекомендо- |
максимально |
|
||
|
метр, мм |
вана |
допустима |
|
||
A800 |
23X2Г2Т |
400 |
500 |
|
|
0,5-10 |
A600 |
80С |
400 |
600 |
|
|
0,5-10 |
|
20ХГ2Ц |
400 |
500 |
|
|
0,5-10 |
Aт-VI |
20ГС, 20ГС2 |
400 |
450 |
|
|
0,5-10 |
Aт-V |
20ГС, 20ГС2 |
400 |
450 |
|
|
0,5-10 |
Aт-IV |
20ГС, 20ГС2 |
400 |
450 |
|
|
0,5-10 |
А-IIIв |
35ГС, 25ГС2 |
350 |
450 |
|
|
0,5-10 |
Вр-II |
4 |
- |
350 |
|
|
0,1-0,5 |
|
5 |
- |
400 |
|
|
0,15-0,8 |
|
6 |
- |
450 |
|
|
0,2-1,0 |
При натяганні арматури електротермічним способом величина σ0+Δσ0 не повинна прийматися більш як Rан (0,95σт), де Rан – нормативний опір сталі (σT –
границя текучості), МПа; Δσ0 – допустиме граничне відхилення величини σ0 (МПа), значення якого залежать від довжини виробу Lв, м (табл.5.3).
При електротермічному способі натягання арматури з високоміцного дро-
ту класу Вр-II величина σ0+Δσ0 не повинна прийматися більше 0,7Rан.
Величина попереднього напруження, σ0, при електротермічному способі натягання досягається забезпеченням заданого подовження арматури l0, яке визначається за формулою:
|
|
k σ0 + |
σ0 |
|
|
|
|
l0 |
|
|
Ly , мм, |
(5.1), |
|||
E |
|
||||||
= |
|
|
|||||
|
|
поч |
|
|
|
|
де Епоч – початковий модуль пружності арматурної сталі, МПа; Ly - відстань між зовнішніми гранями упорів на формі, піддоні або стенді, мм; Ly=lв+2ly (lв – довжина виробу, мм; ly=150...200 мм – (рис. 5.3, а); k - коефіцієнт, який враховує пружнопластичні властивості сталі; визначається відповідно до