- •Металеві конструкції робочі площадки виробничих будівель Навчальний посібник
- •1.1. Загальна характеристика балкових конструкцій робочих площадок
- •1.2. Основи компонування балкових кліток
- •Орієнтовні товщини сталевих і залізобетонних настилів
- •1.3. Настили
- •1.4. Розрахункові схеми балок
- •1.5. Основи розрахунку балок
- •До розрахунку балок на загальну стійкість
- •Коефіцієнт
- •Значення для зварних балок
- •Граничні значення для зварних балок
- •Значення коефіцієнта
- •Граничні значення вертикальних прогинів
- •Навантаження на 1 м2 перекриття
- •Максимальні експлуатаційний і розрахунковий моменти в балці:
- •2.2. Зміна поперечного перерізу балки
- •2.3. Поясні з’єднання
- •2.4. Опорні частини балок
- •2.5. Вузли сполучення балок
- •2.6. Стики балок
- •Коефіцієнт
- •3.1 Загальні принципи проектування
- •3.2. Суцільні колони
- •Коефіцієнт розрахункової довжини
- •Граничні відношення /у стиснутих елементах
- •Гранична умовна гнучкість стінки
- •3.3. Підбір складеного перерізу суцільних колон
- •Раціональні значення для двотаврових колон
- •Коефіцієнти для підбору перерізів центрально-стиснутих елементів
- •3.4. Наскрізні колони
- •3.5. Компонування стрижня наскрізної колони
- •873,7 КНсм; 48,5 кН.
- •4.1. Бази колон
- •Коефіцієнтдля розрахунку на згин плит, що обпираються на дві або три сторони
- •Коефіцієнт для розрахунку на згин плит, що обпираються на чотири сторони
- •5472,7 КНсм.
- •4.2. Оголовки колон
- •Запитання для самоконтролю
- •Список літератури
- •Нормативні та розрахункові опори сталі за гост 27772-88, зварних і болтових з’єднань
- •Коефіцієнти умов роботи
- •Нормативні і розрахункові опори металу швів зварних з’єднань з кутовими швами
- •Мінімальні катети зварних кутових швів
- •Коефіцієнти для розрахунку кутових швів
- •Розрахункові опори болтів
- •Тимчасові опори високоміцних болтів
- •Площі перерізів болтів
- •Коефіцієнти умов роботи болтових з’єднань
- •Конструктивні вимоги до розміщення болтів
- •Коефіцієнт j поздовжнього згину центрально-стиснутих елементів
- •Сталь гарячекатана, балки двотаврові
- •30 / Гост 8239-89
- •Двотаври сталеві гарячекатані з паралельними гранями полиць
- •30 Ш1 / гост 26020-83
- •Швелери сталеві гарячекатані з похилом внутрішніх граней полиць
- •33 / Дсту 3436-96 (гост 8240-97)
- •Сталь листова прокатна
- •Металеві конструкції робочі площадки виробничих будівель Навчальний посібник
Раціональні значення для двотаврових колон
|
Умовна гнучкість | |||
0,8 |
2,0 |
3,175 |
4,0 | |
1,0 |
0,439 |
0,458 |
0,465 |
0,461 |
1,8 |
0,353 |
0,390 |
0,405 |
0,397 |
2,0 |
0,333 |
0,373 |
0,389 |
0,380 |
Формула (3.20) містить у собі тільки одне невідоме і дозволяє розв’язувати задачі підбору перерізу складених двотаврів найменшої чи близької до неї площі у такій послідовності.
1. За табл. 3.4 при відповідному значенні і очікуваномуберуть параметр. Прискомпонований двотавр матиме розміри. Якщо необхідно скомпонувати двотавр з розмірами, то слід брати.
2. За відомих ,таза формулою (3.20) обчислюють параметр, відповідні йому значенняіза табл. 3.5 а також мінімальну необхідну площу перерізуза формулою (3.13).
3. За гнучкістю знаходятьза табл. 3.2 іза табл. 3.3. Тут можна також уточнити значення параметраза формулою (3.18).
4. Компонують переріз, для чого обчислюють теоретично необхідні: площу стінки , її висотуі; площу полиці, її ширинуі товщину.
Отримані розміри уточнюють відповідно до сортаменту та перевіряють скомпонований переріз. Площа скомпонованого таким чином двотавра буде трохи більшою за мінімальну теоретичну через розбіжності теоретичних розмірів і розмірів, взятих за сортаментом, а також вимог конструювання.
Приклад 3.1
Підібрати переріз суцільної колони, яка сприймає поздовжнє зусилля 2268 кН. Обидва кінці колони закріплені шарнірно. Відмітка верху колони +7,0 м, заглиблення бази –0,15 м. Коефіцієнт умов роботи. Переріз колони проектуємо складеним двотавровим з листової сталі С255. Розрахунковий опір сталі для листів товщиною 4...20 мм240 МПа=24 кН/см2. Модуль пружності сталі 2,06·105 МПа =2,06·104 кН/см2. Розрахункові довжини колони 1,0·(700+15)=715см.
З конструктивних міркувань компонуємо двотавр, у якого , тому приймаємо1,8 і, орієнтуючись на дані табл.3.4, попередньо призначаємо=0,4. Тоді за формулою (3.20):450,7. Приі240 МПа за табл.3.5 знаходимо68;0,764;34,6.
Таблиця 3.5
Коефіцієнти для підбору перерізів центрально-стиснутих елементів
|
Розрахунковий опір МПа | |||||||||||
200 |
240 |
280 |
320 | |||||||||
10 |
0,988 |
- |
- |
0,987 |
- |
- |
0,985 |
- |
- |
0,984 |
- |
- |
20 |
0,967 |
27,1 |
105,9 |
0,962 |
25,8 |
103,5 |
0,959 |
23,5 |
99,1 |
0,955 |
22,3 |
96,6 |
25 |
0,953 |
28,1 |
135,8 |
0,946 |
26,1 |
131,3 |
0,942 |
24,5 |
127,6 |
0,936 |
23,3 |
124,7 |
30 |
0,939 |
29,1 |
167,0 |
0,931 |
27,1 |
161,9 |
0,924 |
25,5 |
157,7 |
0,917 |
24,3 |
154,3 |
40 |
0,906 |
31,1 |
234,4 |
0,894 |
29,1 |
228,2 |
0,883 |
27,5 |
223,3 |
0,873 |
26,3 |
219,4 |
50 |
0,869 |
33,1 |
308,6 |
0,852 |
31,1 |
302,1 |
0,836 |
29,5 |
297,1 |
0,882 |
28,3 |
293,2 |
60 |
0,827 |
35,1 |
390,9 |
0,805 |
33,1 |
396,2 |
0,785 |
31,5 |
380,3 |
0,766 |
30,3 |
377,2 |
70 |
0,782 |
37,1 |
482,2 |
0,754 |
35,1 |
477,6 |
0,724 |
33,5 |
476,4 |
0,687 |
32,3 |
479,8 |
80 |
0,734 |
39,1 |
584,0 |
0,686 |
37,1 |
588,3 |
0,641 |
35,5 |
595,6 |
0,602 |
34,3 |
603,6 |
90 |
0,665 |
41,1 |
707,6 |
0,612 |
39,1 |
719,4 |
0,565 |
37,5 |
733,5 |
0,522 |
36,3 |
750,2 |
100 |
0,599 |
43,1 |
848,4 |
0,542 |
41,1 |
870,8 |
0,493 |
39,5 |
895,4 |
0,448 |
38,3 |
924,3 |
110 |
0,537 |
45,1 |
1008,2 |
0,478 |
43,1 |
1044,5 |
0,427 |
41,2 |
1080,9 |
0,381 |
38,6 |
1106,6 |
120 |
0,479 |
47,1 |
1190,1 |
0,419 |
44,5 |
1237,2 |
0,366 |
41,2 |
1273,6 |
0,321 |
38,6 |
1315,2 |
130 |
0,425 |
48,8 |
1392,7 |
0,364 |
44,5 |
1437,9 |
0,313 |
41,2 |
1491,9 |
0,276 |
38,6 |
1536,6 |
140 |
0,376 |
48,8 |
1594,6 |
0,315 |
44,5 |
1664,6 |
0,272 |
41,2 |
1723,6 |
0,240 |
38,6 |
1774,6 |
150 |
0,323 |
48,8 |
1829,3 |
0,276 |
44,5 |
1903,4 |
0,239 |
41,2 |
1970,1 |
0,211 |
38,6 |
2027,8 |
Необхідна площа перерізу за (3.13) 123,7 см2.
Знаходимо оптимальну умовну гнучкість стрижня 2,32>2,0, далі за табл.3.3 граничну гнучкість стінки двотаврового перерізу:==58,95.
Уточнимо значення параметра за формулою (3.18):0,386,
що мало відрізняється від попереднього значення.
Обчислюємо теоретично необхідні розміри перерізу:
27,2 см,
40 см, 0,68 см.
Відповідно до сортаменту універсальної широкоштабової сталі (ГОСТ 82-70*) беремо переріз стінки з листа – 400х8 мм, далі обчислюємо розміри полиць: 45,85 см2,
39,83 см, 1,15 см,
приймаємо розміри полиць 2 – 400х12 мм (рис. 3.5). Остаточно площа скомпонованого перерізу: 128 см2. Геометричні характеристики підібраного перерізу та параметри колони:
12800 см4; 10 см;71,5;0,754 (див. дод. 1., табл. Д1.10).
Перевірка колони на загальну стійкість:
23,9 кН/см2 < 24 кН/см2,
тобто загальна стійкість забезпечена.
Визначимо граничні умовні гнучкості полиці (за табл. 3.2) і стінки (за табл. 3.3) при умовній гнучкості колони2,44>2,0;
0,604; 2,05.
Фактичні умовні гнучкості елементів перерізу:
0,56<0,604; 1,71<2,05.
Таким чином переріз задовольняє умови загальної і місцевої стійкості, а, виходячи з того, що 1,71 < 2,3, необхідність у постановці поперечних ребер жорсткості відсутня.