- •6 Вариант. Исходные данные. Расчетные сопротивления материалов
- •Компоновка монолитного ребристого перекрытия балочными плитами
- •Предварительные размеры поперечного сечения элементов
- •Расчет и конструирование плиты Статический расчет
- •Подбор продольной арматуры
- •Подбор поперечной арматуры
- •Проверка анкеровки продольных растянутых стержней, заводимых за грань свободной опоры
- •2.4 Второстепенна я балка
- •2.4.2 Пример расчета и конструирования второстепенной балки с вязаной арматурой Статический расчет
- •Уточнение размеров поперечного сечения
- •2.4.2 Пример расчета и конструирования второстепенной балки с вязаной арматурой Статический расчет
- •Уточнение размеров поперечного сечения
- •Подбор продольной арматуры
- •Подбор поперечной арматуры
- •2 5.2. Пример расчета и конструирования главной балки Статический расчет
- •Уточнение размеров поперечного сечения
- •Подбор продольной арматуры
2.4.2 Пример расчета и конструирования второстепенной балки с вязаной арматурой Статический расчет
Полная расчетная нагрузка на 1пог. м второстепенной балки вычислена по таблице 2.4.
Согласно приложению 7 значение расчетного пролета l составляет: в крайних пролетах 6,0 - 0,05 - 0,25 + 0,125 = 5,825м; в средних 6,0 - 0,1 = 5,9м (рисунок 2.8, а).
Положительные изгибающие моменты, кН∙м:
M1 = 0,065∙8,52∙(5,825)2 = 18,79 |
М6 = 0,018∙8,52∙(5,9)2 = 5,33 |
М2 = 0,090∙8,52∙(5,825)2 = 26,02 |
М7 = 0,058∙8,52∙(5,9)2 = 17,2 |
М1, мах = 0,091∙8,52∙(5,825)2 = 26,31 |
MIImax=0,065 ∙8,52∙(5,9)2 = 19,28 |
М3 = 0,075∙8,52∙(5,825)2 = 21,68 |
М8 = 0,058∙8,52∙(5,9)2 = 17,2 |
М4 = 0,020∙8,52∙(5,825)2 = 5,78 |
Мз = 0,018∙8,52∙(5,9)2 = 5,33 |
Отрицательные изгибающие моменты, кН∙м:
М5= - 0,0715∙8,52∙(5,9)2= - 21,2 |
M8= + 0,0264∙8,52∙(5,9)2= 7,82 |
M6= - 0,0084∙8,52∙(5,9)2= -2,49 |
M9= - 0,0024∙8,52∙(5,9)2= - 0,71 |
M7= 0,023∙8,52∙(5,9)2= 6,82 |
М10= - 0,0625∙8,52∙(5,9)2= - 18,53 |
Поперечные силы, кН
Qа = 0,4∙8,52∙5,825 = 19,85 |
QпрB = Qлc = Qпрc = 0,5∙8,52∙5,9 = 25,13 |
Qлв = 0,6∙8,52∙5,825 = 29,78 |
|
Уточнение размеров поперечного сечения
Принимаем ξ = 0,35. Соответствующее значение αm = 0,289
Руководствуясь рисунком 2.8, б, определяем рабочую высоту сечения, см сначала по моменту на опоре В:
ho=,
,
а затем по максимальной поперечной силе:
h0 = Q / [0,3∙(1 - 0,0001Rb)∙Rb∙b],
h0 = 29780/[0,3∙(1-0,0001∙1700)∙1700∙10]= 7,03.
Из двух значений ho принимаем наибольшее.
Задаемся диаметром стержня d = 2cм. Тогда ab = 2см.
Величина а (см. рисунок 2.8, б) равна ab + 0,5d = 2 + 0,5∙2 = 3см. Высота сечения h = h0 + a = 20,77 + 3 = 23,77cм. Итак, окончательно принимаем h = 25см, b = 10см (во всех пролетах).
Отношение b/h должно находиться в пределах от 1/2 до 1/3. Так как , то сечение допустимо.
Подбор продольной арматуры
Вычисляем значение вводимой в расчет ширины полки b/f + 2свеса. Поскольку в рассматриваемом случае h'f = 6см больше 0,1h = 2,5cм, то:
а) b'f = b + 2∙(1/6)∙l = 10 + 2(1/6)582,5 = 204,17см;
б) b'f = b+2∙(lf - b)/2= b + ( lf - b) = 10 + (200 - 10) = 200см.
Из двух значений принимаем наименьшее: b'f = 200см.
Определяем несущую способность сечения балки для случая, когда x = h/f (рисунок 2.8, в)
ho = h – a = 25 – 3 = 22cм
Мсеч = Rbb/fh/f(h0 – 0,5h/f)
Мсеч = 1700∙200∙6∙ (22 - 0,5∙6) = 38760000 Н∙см
Так как максимальный изгибающий момент в I пролете Mi,max=26,31кН∙м меньше Мсеч, нейтральная ось, т.е. граница сжатой зоны, располагается в пределах толщины полки (рисунок 2.8, г). Следовательно, при действии положительного момента сечение рассчитываем как прямоугольное с шириной сжатой зоны, равной b'f.
Таблица 2.5 Вычисление площади сечения продольной рабочей арматуры для второстепенной балки с вязаной арматурой
Расчет-ное сече-ние |
d, см |
аb см |
a =ab+ +0,5d см |
αm (см. примечание) |
ξ(по интер-поля-ции) |
As, см2 (см. примечание) |
h0= h-a см |
As, fact, см2 |
В I пролете | ||||||||
По рис. 2.8, г |
0,9 |
2,0 |
2+0,5∙0,9 =2,45 |
=0,01556 |
0,01556 |
=3,18 |
25-2,45 =22,55 |
3,5 5Ø9AIII |
В II пролете | ||||||||
По рис. 2.8, г |
1,0 |
2,0 |
2+0,5∙1 =2,5 |
=0,0112 |
0,0112 |
=2,35 |
25-2,5 =22,5 |
2,36 3Ǿ10AIII |
На опоре В | ||||||||
По рис. 2.8, б |
0,7 |
2,0 |
2+0,5∙0,7 =2,35 |
=0,2172 |
0,2475 |
=2,58 |
25-2,35 =22,65 |
2,69 7Ǿ7AIII
|
На опоре С | ||||||||
По рис. 2.8, б |
0,5 |
2,0 |
2+0,5∙0,5 =2,25 |
=0,1547 |
0,1686 |
=1,77 |
25-2,25 =22,75 |
1,77 9Ǿ5AIII
|
В сечении между точками 6 и 7 при действии отрицательного момента (М6+М7)/2=((-2,49)+6,81)/2=2,16кН∙м=216000 Н∙см | ||||||||
По рис. 2.8,б |
0,3 |
2,0 |
2+0,5∙0,3 =2,15 |
=0,00125 |
0,00125 |
=0,26
|
25-2,15 =22,85 |
0,28 4Ǿ3AIII |
Примечание. При расчете на действие положительного момента, αm = M/Rbb/fho; As = ξ(Rb/Ra)b/fh0; отрицательного момента αm = M/Rbbho, As = ξ(Rb/Rs)bh0.
Схема (последовательность) и результаты расчета приведены в таблице 2.5. Причем это окончательные расчеты, те расчеты, в которых фактический диаметр стержней (столбец 9) совпал с предполагаемым диаметром (столбец 2). Диаметры стержней приняты по приложению 8.
В качестве монтажной арматуры в первом пролете принимаем 2Ǿ10AIII. Площадь их сечения А5 = 1,57см2, что больше
As,min = 0,0005bh0 = 0,0005∙10∙22 = 0,11см2.
Следовательно, балка не может быть отнесена к бетонным элементам.