Подбор поперечной арматуры

Так как Q^л_B = 4284H меньше Q_В,min = φ_b3∙R_btbh₀ = 0,6·120∙100∙5,5 = 39600Н, условие прочности выполняется. Следовательно, поперечная арматура не требуется.

Проверка анкеровки продольных растянутых стержней, заводимых за грань свободной опоры

В рассматриваемом случае Q_A = 2856Н, а Q_В,min = 39600Н. значит, стержни должны быть заведены за грань стены на 5d = 5·0,5 = 2,5см. Поскольку в действительности стержни заходят за внутреннюю грань стены на 12 – 2 = 10см, анкеровка обеспечена.

2.4 Второстепенна я балка

Таблица 2. 4. Полная расчетная нагрузка на 1пог. м второстепенной балки

Нагрузка	Расчетная нагрузка на 1м2 плиты, кН/м2	Шаг второсте-пенных балок, м	Расчетная нагрузка на 1 пог. м балки, кН/м
1	2	3	4
Постоянная: - собственный вес плиты, стяжки и пола; - собственный вес ребра второстепенной балки.	2,75 -	2 -	g/1 = glf =2,75х2=5,5 g/2 = b(h – h/f)∙1ργf∙γn= =0,2х(0,4-0,06)х25х1,1х1,0= =2,04
			Итого: g/ = g/1+g/2=5,5+2,04= =7,54
Временная:	1,5	2	v/ = v∙lf=1,5х2=3
Полная	─	─	q/ = g/ + v/=7,54+3=10,54

2.4.2 Пример расчета и конструирования второстепенной балки с вязаной арматурой Статический расчет

Полная расчетная нагрузка на 1пог. м второстепенной балки вычислена по таблице 2.4.

Согласно приложению 7 значение расчетного пролета l составляет: в крайних пролетах 6,0 - 0,1 - 0,25 + 0,125 = 5,78м; в средних 6,0 - 0,2 = 5,8м (рисунок 2.8, а).

Положительные изгибающие моменты, кН∙м:

M1 = 0,065∙10.54∙(5,78)2 = 22.88	М6 = 0,018∙10,54∙(5,8)2 = 6,38
М2 = 0,090∙10,54∙(5,78)2 = 31,69	М7 = 0,058∙10,54∙(5,8)2 = 20,56
М1, мах = 0,091∙10,54∙(5,78)2 = 32,04	MIImax=0,065 ∙10,54∙(5,8)2 = 23,04
М3 = 0,075∙10,54∙(5,78)2 = 26,41	М8 = 0,058∙10,54∙(5,8)2 = 20,56
М4 = 0,020∙10,54∙(5,78)2 = 7,04	Мз = 0,018∙10,54∙(5,8)2 = 6,38

Отрицательные изгибающие моменты, кН∙м:

М5= - 0,0715∙10,54∙(5,8)2= - 25,35	M8= + 0,033∙10,54∙(5,8)2= 11,71
M6= - 0,004∙10,54∙(5,8)2= -1,42	M9= - 0,002∙10,54∙(5,8)2= - 0,71
M7= 0,0256∙10,54∙(5,8)2= 9,08	М10= - 0,0625∙10,54∙(5,8)2= - 22,16

Поперечные силы, кН

Qа = 0,4∙10,54∙5,78 = 24,37	QпрB = Qлc = Qпрc = 0,5∙10,54∙5,8 = 30,57
Qлв = 0,6∙10,54∙5,78 = 36,55

Уточнение размеров поперечного сечения

Принимаем ξ = 0,35. Соответствующее значение α_m = 0,289

Руководствуясь рисунком 2.8, б, определяем рабочую высоту сечения, см сначала по моменту на опоре В:

h_o=,

,

а затем по максимальной поперечной силе:

h₀ = Q / [0,3∙(1 - 0,0001R_b)∙R_b∙b],

h₀ = 36550/[0,3∙(1-0,0001∙1700)∙1700∙20]= 4,31.

Из двух значений h_o принимаем наибольшее.

Задаемся диаметром стержня d = 2cм. Тогда a_b = 2см.

Величина а (см. рисунок 2.8, б) равна a_b + 0,5d = 2 + 0,5∙2 = 3см. Высота сечения h = h₀ + a = 16,06 + 3 = 19,06cм. Итак, окончательно принимаем h = 20см, b = 20см (во всех пролетах).

Отношение b/h должно находиться в пределах от 1/2 до 1/3. Так как в нашем случае , то необходимо уменьшить b и произвести перерасчет сечения балки.

Примем b=0,1м.

Таблица 2. 4. Полная расчетная нагрузка на 1пог. м второстепенной балки

Нагрузка	Расчетная нагрузка на 1м2 плиты, кН/м2	Шаг второсте-пенных балок, м	Расчетная нагрузка на 1 пог. м балки, кН/м
1	2	3	4
Постоянная: - собственный вес плиты, стяжки и пола; - собственный вес ребра второстепенной балки.	2,75 -	2 -	g/1 = glf =2,75х2=5,5 g/2 = b(h – h/f)∙1ργf∙γn= =0,1х(0,4-0,06)х25х1,1х1,0= =1,02
			Итого: g/ = g/1+g/2=5,5+1,02= =5,52
Временная:	1,5	2	v/ = v∙lf=1,5х2=3
Полная	─	─	q/ = g/ + v/=5,52+3=8,52