Пример
.pdfСо стороны воды: |
|
Re = ωdвн / υ для |
определения скорости воспользуемся уравнением |
неразрывности потока: Ств = ρвωf, где f – площадь (суммарная) течения потока.
f = (πd2вн / 4) ×n => ω = 4 gж / ρв× πd2вн ×n = 4×111,1 / 951×π×0,022×480 = = 0,775 м/с
RеВ = ωdвн / VВ = 0,775×0,02 / 9,16×10-6 = 16921.
NuВ = 0,021× Rеж0,8×Рrж 0,43× (Prж / Рrс)0,25 , где параметры ρв ; υв ; Рr –
определены по средней температуре tв = (t2’ + t2’’) / 2 = (150+90)/2 = 120°С.
Число Prc должно определяться по t стенки трубы, которую мы не знаем заранее, поэтому примем в первом приближении, что
tc = (tв + tn) / 2 = (120 + 134,6) / 2 = 127,3°С => Prc = 1,08
Получим:
NuB = 0,021×169210,8×1,160,43×(1,16 / 1,08)0,25 = 155,2
С другой стороны: |
|
|
|
|
||||
NuB = dв× dвн => αв = NuB× λв |
= 155,2×0,687 = 10662 Вт/м2К |
|||||||
|
λв |
|
|
dвн |
0,020 |
|||
где λв = 0,687 для tв = 120°С справочного. |
||||||||
Со стороны пара: |
|
|
|
|
||||
λn = 0,943 4 |
r× ρ2в×g× α3в |
|
= 0,943 4 2 |
357×103×1,552×9,81×106623 = |
||||
|
|
|
μв(tn - tc)l |
|
|
168,5×10-6(134,6-127,3)×2 |
||
= 4067 Вт/м2К |
|
|
|
|
Температуру стенки сплава в первом приближении принимаем ~127,3°С. Температура через цилиндрическую стенку:
ql = |
π (tn – tв) |
= |
3,14(134,6-120) |
= |
||||||
1 + 1 |
|
|
+ ln dн |
+ 1 |
|
|
1/4575×0,022 + ½+ ln1,1+1/5929×0,02 |
|
||
αнdн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2λcn |
dвн |
αнdвн |
|
|
||||||
= 7,47*103 Вт/м |
|
|
|
|
|
21
Определим общее количество теплоты через теплообменник:
QТОА = ql ×l ×n = 7,47*103* 2×0,480 = 7,17МВт
Зная удельное количество теплоты qe и зная α н , αв можно получить температуры стенки, со стороны пара tnc , со стороны воды tвc во втором приближении:
tcn = tc – ql / παndн = 127,3 – 7470/3,14×4575×0,022 = 103,7°С tcв = tв – ql / παвbн = 120 – 7470/3,14×5929×0,02 = 102,4°С.
Поскольку полученные уточненные значения температуры стенки со стороны пара и воды отличаются не более чем на 1÷ 2 %, то можно считать полученный в первом приближении расчет относительно точным (с погрешностью не более 1÷ 2 %), а значит, можно не уточнять значения αn и αв.
Тогда полученное значение Q теплообменника (7,17 МВт) говорит о том, что один теплообменник не сможет обеспечивать теплообмен на условиях приведенных в задаче => требуется увеличить их количество до нужного:
nТОА = Qn / QТОА = 15,9 МВт / 7,17 МВт = 2,22
Полученное значение нужно увеличить, округлив до целого значения, при этом учесть, что практически ТОА сможет из-за загрязнений обеспечить только 80% расчетной тепловой нагрузки (от 7,17 МВт).
Учитывая вышесказанное получаем чисто ТОА в количестве 3 штук.
22
Задача № 6 Найти расход пара и термический КПД паротурбинной электростанции
мощностью Nэ , с начальными параметрами пара Ро , to , давление в конденсаторе Рк внутренний относительный КПД турбины ηoj , электромеханический КПД ηэм
Дано:
Nэ = 30 МВт Р0 = 4,0 МПа t0 = 430°С
Рк = 3 кПа
ηoj = 0,84 ηэм = 0,92
Решение:
По h–S диаграмме водяного пара определяем: h0 = 3550 кДж/кг
hks = 2500 кДж/кг
Расход пара рассчитаем из соотношения:
NÝ |
= D * (h0 −hks ) *ηoi *ηýì |
D = |
|
Ný |
|||
(h0 |
−hks ) *η0i *ηýì |
||||||
|
|
|
|
|
|||
D = |
30 *106 * 0.102 |
|
= 3.77êã/ c |
||||
|
103 (3550 −2500) * 0.84 * 0.92 |
Конечная энтальпия:
hk = h0 - (h0 – hks) ηoi = 3550 – (3550-2500)*0.84 = 2668 кДж/кг
Термический КПД:
ηt = h0 – hks |
- для термического процесса |
|
|
h0 – h3 |
|
|
|
23 |
Энтальпия конденсата h3 определяется для давления 3 кПа: h3 = 107.7 кДж/кг.
ηt = (3550 −2668) = 0.256 .
(3550 −107.7)
24
Задача № 7 Теплоэлектроцентраль израсходовала ВТЭЦ каменного угля с низшей
теплотой сгорания QpH , выработав при этом электроэнергии Эвыр и отпустив тепло внешним потребителям Qотп.
Определить КПД ТЭЦ брутто и нетто по выработке электроэнергии и тепла, если расход электроэнергии на собственные нужды Эсн от выработнной энергии, КПД котельной установки ηку и расход топлива на выработку электроэнергии для собственных нужд Всн.
Дано:
ВТЭЦ = 91*106 кг/год
QpH = 26000 кДж/кг
Эвыр = 62*1010 кДж/год
Qотп = 4,0*1011 кДж/кг
Эсн = 6% или Эсн = 3,72*106 кДж/кг
ηку = 0,9 Всн=4,4*106 кг/год
Решение:
1) Определим КПД ТЭЦ брутто по выработке электроэнергии:
η |
Ýáð |
= |
Ýâûð |
= |
62*1010 |
=0,26. |
|||
ÒÝÖ |
 |
*Q ð |
91*106 |
* 26000 |
|||||
|
|
|
|
||||||
|
|
|
ÒÝÖ |
í |
|
|
|
|
2) Определим КПД ТЭЦ брутто по выработке теплоты:
η |
Qáð |
= |
Qîòï |
|
|
|
||
ÒÝÖ |
 *Q ð |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
Q |
í |
|
|
|
 |
= |
|
Q |
îòï |
= |
4,0 *1011 |
= 0,17 *108 êã/ ãîä |
|
|
|
|
|
|||||
|
Q |
|
Qíð *ηêó |
|
26000 * 0,9 |
|
||
|
|
|
|
|
ηÒÝÖQáð = |
4,0*1011 |
=0,90. |
|
0,17 *108 * 26000 |
|||
|
|
||
|
|
25 |
3)Определим КПД ТЭЦ нетто по отпуску электроэнергии:
Ýîòï
ηÒÝÖÝíò = (ÂÒÝÖ − Âñí ) *Qíð
Эотп= Эвыр – Эсн = 62*1010 – 3,72*1010 = 58,28*1010 кДж/год.
ηÒÝÖÝíò = |
58,28*1010 |
=0,26. |
|
(91*106 −4,4*106 )*26*103 |
|||
|
|
4) Определим КПД ТЭЦ нетто по отпуску теплоты:
ηQíò |
= |
|
Qîòï |
|
= |
4,0*1011 |
=0,72. |
|
(Â |
+Â |
)*Q ð |
(0,17*108 +4,4*106 )*26*103 |
|||||
ÒÝÖ |
|
|
|
|||||
|
|
Q |
ñí |
í |
|
|
|
26
Список литературы
1.«Термодинамические свойства некоторых жидкостей и газов»; В.С.Белоусов; Б.П.Жилкин: Екатеринбург, 1998г.
2.«Техническая термодинамика»; В.А.Кириллин; В.В.Сычев: Москва,
1979г.
3.«Термодинамика и теплопередача»; А.В.Болгарский; Г.А.Мухачев: Москва, 1975г.
4.«Теплотехника»; А.П.Баскаков: Москва, 1991г.
27