Пример
.pdfV1 = T1
V2 T2
U = CV*T
S = Cp*ln(T/273) – R*ln(P/101,3)
h = Cp*T
Рассчитаем необходимые параметры в точках процесса по выше представленным формулам. Результаты расчета приведены в таблице 2.
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 1 |
точка параметр |
Р, МПа |
V, м3/кг |
Т, К |
|
U, |
S, кДж/ |
|
h, |
|
|
|
|
|
кДж/кг |
кг*К |
|
кДж/кг |
1 |
1,2 |
0,089 |
373 |
|
264,83 |
-709,14 |
|
374,87 |
2 |
0,3 |
0,356 |
373 |
|
264,83 |
-311,28 |
|
374,87 |
3 |
0,3 |
0,453 |
473 |
|
335,83 |
-310,73 |
|
475,36 |
4 |
1,2 |
0,113 |
473 |
|
335,83 |
-708,59 |
|
475,36 |
2) Найти изменения внутренней энергии |
U, энтропии |
S, |
количество |
теплоты q и работы l для каждого процесса, входящего в состав цикла
1-2 T=const:
∆U1-2 = 0
∆S1-2 = R*ln(P1/P2) = R*ln(V2/V1) l1-2 = R*T*ln(V2/V1)
q1-2 = l
2-3 p= const:
∆U2-3 = CV*(T3 – T2)
∆S2-3 = Cp*ln(T3/T2)
l2-3 = P*(V3 – V2) = R*(T3 – T2) q2-3 = ∆U + l
3-4 T=const:
∆U3-4 = 0
∆S3-4 = R*ln(P1/P2) = R*ln(V2/V1) L3-4 = R*T*ln(V2/V1)
11
Q3-4 = l
4-1 p= const:
∆U4-1 = CV*(T3 – T2)
∆S4-1 = Cp*ln(T3/T2)
L4-1 = P*(V3 – V2) = R*(T3 – T2)
Q4-1 = ∆U + l
Результаты расчета представлены в таблице 2:
|
|
|
|
Таблица 2 |
|
процесс |
∆U, кДж/кг |
∆S, кДж/ |
q, кДж/кг |
l, кДж/кг |
|
параметр |
кг*К |
||||
|
|
|
|||
1-2 |
0 |
397.87 |
148404 |
148404 |
|
2-3 |
71 |
0.2387 |
28771 |
28700 |
|
3-4 |
0 |
-397.87 |
-188191 |
-188191 |
|
4-1 |
-71 |
-0.2387 |
-28771 |
-28700 |
3)Определить теплоту, работу цикла и термический коэффициент полезного действия ηt цикла
qц = Iц
|
|
Iö |
|
= q1 −q2 = |
|
148404 + 28771 |
|
− |
|
188191+ 28771 |
|
= −39787êÄæ / êã |
||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
ηt |
= |
|
Iö |
|
*100% = |
|
39787 |
|
|
*100% = 22.5% |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
q1 |
148404 +28771 |
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
4) |
Построим цикл в p,v- и T,s- координатах: |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т, К |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
473 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
373 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
1 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
S, кДж/кг*К |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
-709,14 |
|
-311,28 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
-708,59 |
|
|
|
-310,73 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P, МПа |
|
|
|
|
|
|
1,2 |
1 |
4 |
|
|
|
|
0,3 |
|
|
2 |
|
3 |
|
|
0,100 |
0,200 |
0,300 |
0,400 |
0,500 |
V, м3/кг |
13
Задача № 3 Тепло дымовых газов передается через стенку копящей воде. Принимая
температуру газов равную значению t1, воды t2, коэффициент теплопередачи от газов к стенке α1 и от стенки к воде α2, рассчитать термические сопротивления Rλ и Rα, коэффициент теплопередачи, эквивалентные коэффициенты теплопроводности и количество передаваемого тепла от газов к воде через 1 м2 стенки за 1 с для случаев:
1.стенка стальная, совершенно чистая;
2.стенка медная, совершенно чистая;
3.стенка стальная, со стороны воды покрыта слоем накипи;
4.стенка стальная, со стороны воды покрыта слоем масла;
5.стенка стальная, но со стороны газов покрыта еще слоем сажи.
Дано: |
|
|
|
t1 = 800 ○ C |
t2 |
= 200 ○ C |
|
α1 |
= 70 Вт / м2×гр |
α2 |
= 2400 Вт / м2×гр |
δ1= 0,3 мм |
δ2 |
= 26 мм |
|
δ3 |
= 5 мм |
F = 1 м2 |
|
τ1 |
= 1 с |
|
|
Решение:
1. Стенка стальная, чистая толщиной δ2 = 26 мм (λ2 = 70 Вт / м×К)
t1 |
q |
λ2 |
|
||
|
|
tст1 |
|
|
tст2 |
газы α1 |
t2 |
|
α2 вода |
||
|
|
δ2 |
Определим термическое сопротивление:
R = 1 / α1 + δ2 / λ2 + 1 / α2 = 1 / 70 + 0,026 / 50 + 1 / 2400 = 0,0152 м2×гр / Вт Определим непередаваемое тепло:
q = (t1 – t2) / R = (800-200) / 0,0152 = 53553 Вт / м2 = 39,5 кВт / м2
Q = (t1 – t2)*F / R = (800-200)*1/0,0152 = 39,5 кВт – 100%.
14
2. Стенка медная, чистая толщиной δ2 = 26 мм (λ2 = 350 Вт / м×К)
R = 1 / α1 + δ2 / λ2 + 1 / α2 = 1 / 70 + 0,026 / 350 + 1 / 2400 = 0,0147 м2×гр / Вт q = (t1 – t2) / R = (800-200) / 0,0147 = 53553 Вт / м2 = 40,6 кВт / м2
Q = (t1 – t2)*F / R = (800-200)*1/0,047 = 40,6 кВт – 103%.
3. Стенка стальная, со стороны воды покрыта слоем накипи толщиной
δ3 = 5 мм (λ3= 2 Вт / м×К)
t1 |
q |
λ2 λ3 |
|
|
tст1 |
|
|
tст2 |
|
|
tст3 |
газы |
|
t2 |
α1 |
α2 вода |
|
|
|
δ2 |
Определим термическое сопротивление:
R = 1/α1 + δ2/λ2 + δ3/λ3 + 1/α2 = 1/70 + 0,026/50 +0,005/2+1/2400= = 0,0177 м2×гр/ Вт
q = (t1 – t2) / R = (800-200) / 0,0177 = 4618,2 Вт / м2 = 33,9 кВт / м2 Q = (t1 – t2)*F / R = (800-200)*1/0,077 = 33,9 кВт – 85%.
4. Стенка стальная, со стороны воды покрыта слоем накипи, а затем слоем масла толщиной δ4 = 1 мм (λ4= 0,1 Вт / м×К)
q |
|
|
|
t1 |
λ2 |
λ3 |
λ4 |
|
tст1 |
|
|
|
|
tст2 |
|
|
|
tст3 |
tст4 |
газы α1 |
|
|
t2 |
δ2 |
δ3 |
вода |
|
|
|
|
α2 |
|
15 |
|
|
Найдем термическое сопротивление:
R=1/α1+δ2/λ2+δ/λ3+δ/λ4 + 1/α2 = 1/70 + 0,026/50 +0,005/2+0,001/0,1+1/2600= = 0,0273 м2×гр/Вт
q = (t1 – t2) / R = (800-200) / 0,0273 = 28297 Вт / м2 = 22,0 кВт / м2 Q = (t1 – t2)*F / R =(800-200)*1/0,0273 = 22,0 кВт – 56%.
5. Стенка стальная, со стороны газов дополнительно покрыта слоем сажи толщиной δ1 = 0,3 мм (λ1= 0,2 Вт / м×К)
t1 |
q |
λ1 |
λ2 |
λ3 λ4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tст1 |
|
|
|
|
|
|
|
tст2 |
|
|
tст5 |
|
|
|
|
|
tст4 |
|
|
|
|
tст3 |
t2 |
||
газы |
|
|
|
|
|
|
α1 |
δ1 |
δ2 |
δ3 |
δ4 |
вода |
Термическое сопротивление:
R= 1/α1 + δ1/λ1 + δ2/λ2 + δ3/λ3 + δ4/λ4 + 1/α2 =
=1/70 + 0,0003/0,2 +0,026/50+0,005/2+0,001/0,1+1/2400=0,0292 м2×гр / Вт
Передаваемое тепло:
q = (t1 – t2) / R = (800-200) / 0,0292 = 26239 Вт / м2 = 20,5 кВт / м2
Q= (t1 – t2)*F / R =(800-200)*1/0,0292 = 20,5 кВт – 52%.
6. Определим температуры:
tст1 = t1 - q×1/α1 = 800-20500×1/70 = 507°C;
tст2 = t1 – q(1/ α1 + δ1/λ1) = 800-20500(1/70 + 0,0003/0,2) = 476°C;
tст3 = t1 – q(1/ α1 + δ1/λ1+ δ2/λ2) = 800-20500(1/70 + 0,0003/0,2+0,026/50) = = 466°C;
tст4 = t1 – q(1/ α1 + δ1/λ1+ δ2/λ2+ δ3/λ3) =
= 800-20500(1/70 + 0,0003/0,2+0,026/50+0,005/2) = 414°C;
tст5 = t1 – q(1/ α1 + δ1/λ1+ δ2/λ2+ δ3/λ3+ δ4/λ4) =
= 800-20500(1/70 + 0,0003/0,2+0,026/50+0,005/2+0,001/0,1) = 209°C.
16
Задача № 4
Используя h, s- диаграмму состояния водяного пара, определить:
1)Давление р, удельный объем V, температуру Т, энтальпию h, энтропию s, а также для влажного пера степень сухости х в точках начала и конца процесса;
2)Изменение удельной и полной внутренне энергии пара ∆U при совершении процесса, удельную и полную теплоту процесса,
удельную и полную работу процесса. Найденные значения представить в виде таблицы.
Построить график процесса в h, s-; p,V- и T,s – координатах.
Дано:
T=const
Р1= 140 кПа хq1==0,77187 кДж/кг
М = 0,4 кг
Решение:
1) Используя h, s- диаграмму состояния водяного пара, определим необходимые параметры.
Результаты работы приведены в таблице 1.
|
|
|
|
|
|
Таблица 1 |
|
точка параметр |
Р, МПа |
3 |
t, °C |
h, кДж/кг |
S, |
|
x |
V, м /кг |
кДж/кг*К |
|
|||||
1 |
0,14 |
5,0 |
200 |
2520 |
7,10 |
|
0,77 |
2 |
2,00 |
1,1 |
200 |
2875 |
7,50 |
|
- |
q = T(S2 – S1) S2 = q/T + S1.
2) определим изменение удельной и полной внутренне энергии пара ∆U при совершении процесса, удельную и полную теплоту процесса, удельную и полную работу процесса
U1 = h1-p1V1 = 2520-140*5 = 1820 кДж/кг,
U2 = h2-p2V2 = 2875-2000*1,1 = 675 кДж/кг,
17
∆Uуд = U2 – U1 = 675 – 1820 = - 1145 кДж/кг, ∆Uполн =∆Uуд *М = -1145*0,4 = -458 кДж.
qуд = 187 кДж/кг, qполн = qуд * М = 187*0,4 = 78,4 кДж. lуд = qуд - ∆Uуд =187 – (-1145) = 1332 кДж/кг,
lполн = lуд *М = 1332*0,4 = 532,8 кДж.
3)Построить график процесса в h, s-; p,V- и T,s – координатах:
h, кДж/кг
2900 |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
2800 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2700 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2600 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2500 |
|
1 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7,0 |
7,5 |
8,0 |
S, кДж/кг*К |
Р, кПа
2000
2
1000
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
0 |
|
|
|
4 |
5 |
|
V, м3/кг |
|
|
|
|
|
|
||||
1 |
2 |
3 |
|
18
Т, К
473 |
1 |
2 |
373
|
|
|
|
|
|
7,0 |
7,5 |
8,0 |
S, кДж/кг*К |
19
Задача № 5 Насыщенный водяной пар под давлением Р1 поступает в вертикальную
секцию водонагревателя и используется для нагрева питательной воды, текущей
в трубах, от температуры t2’ до t2’’. Считаются заданными расход воды gж, материал, из которого изготовлены трубы (латунь). Тепловые потери в отгружающую среду составляют Е % от подводимого тепла.
Необходимо определить требуемый расход пара gn, а также подобрать чисто труб n, диаметр d и длину труб l в секции водонагревателя.
Дано:
Р1 = 0,25 мПа
gж = 400т/ч = 400×103 кг/ч = 111,1 кг/с t2’ = 90°С
t2’’ = 150°С
Е % = 2 или Е = 1,02
Материал трубы – латунь.
Решение:
Вода принимает количество теплоты:
Qв = Срв × gж (t2’’ - t2’) = 2,34×103×111,1(150 – 90) = 15,6×106 Дж/с = = 15,6 МВт.
С учетом потерь тепла в окружающую среду (коэффициент Е): количество теплоты, отдаваемое паром:
Qn= Е×Qв = 1,02×15,6 = 15,9 МВт.
То же количество тепла от пара выражается следующим образом:
Qn= Тn ×Сtn => Сtn = Qn / rn ,
где Тn – теплота парообразования.
при Р=0,7 МПа и ts = 134,6°С rn = 2357 кДж/кг,
Сtn = 15,9×106 / 2357×103 = 6,75 кг/с
Последующая часть задачи – подобрать размеры ТОА. Примем из предлагаемых вариантов компоновки ТОА максимальные значения:
dн = 0,022м; dвн = 0,02 м; n= 480 мм; l = 2 м.
Исходя из выбранных данных, можно определить коэффициент теплоотдачи со стороны воды (αв) и со стороны пара (αп).
20