МУ плита
.pdf
Расчетные нагрузки на балку от плиты с грузовой площади шириной 2,1 м (расстояние между осями балок) с учетом собственного веса определяем по формулам 8, 9, 10 и табл. 4:
gcв = (0,45 - 0,06)× 0,2 ×1,1× 25 = 2,145 кН/м , g = 3,65 × 2,1 + 2,145 = 9,81кН/м,
p = 2,4 × 2,1 = 5,04 кН/м .
Полная нагрузка q = 9,81+ 5,04 =14,85 кН/м . Определяем усилия по п. 5.2.:
а) в крайних пролетах
М1 = |
14,85 × 6,32 |
|
= 53,58 кН × м , |
||||||
|
|
11 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
б) в средних пролетах и над средними опорами |
|||||||||
М2 = |
Мс = ± |
14,85 × 6,052 |
= ±33,97 кН × м , |
||||||
|
|
|
16 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в) над вторыми от края опорами |
|||||||||
M B = |
14,85 × 6,32 |
= -42,1 кН × м . |
|||||||
|
14 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Величины значений минимальных моментов в средних пролетах опреде- ляются по огибающим эпюрам в зависимости от соотношения временной и по-
стоянной нагрузок gp = 59,,0481 = 0,51 по табл. 2 и рис. 6 по формуле 15.
M6 = -0,01× (9,81+ 5,04)× 6,052 = -5,45 кН × м,
M7 = 0,022 × (9,81+ 5,04)× 6,052 =11,96 кН × м,
M8 = 0,024 × (9,81 + 5,04)× 6,052 =13,05 кН × м,
M9 = -0,004 × (9,81+ 5,04)× 6,052 = -2,17 кН × м,
M11 = -0,003× (9,81 + 5,04)× 6,052 = -1,63 кН × м ,
M12 = M13 = 0,028 × (9,81 + 5,04)× 6,052 =15,22 кН × м ,
M14 = -0,003× (9,81+ 5,04)× 6,052 = -1,63 кН × м .
Поперечные силы:
- на опоре А |
QA = 0,4 × (9,81 + 5,04)× 6,3 = 37,42 кН , |
- на опоре В слева |
QВЛ = -0,6 ×14,85 × 6,3 = -56,13 кН , |
- на опоре В справа и всех средних |
QВ = ±0,5 ×14,85 × 6,05 = 44,92 кН . |
|
21 |
Проверяем высоту балки (формула 19) при αR = 0,255 :
h ³ |
42,1 |
+ 0,035 = 0,347 м . |
8,5 ×103 × 0,2 × 0,255 |
Корректировку размеров не производим, тогда h0 = 0,450 - 0,035 = 0,415 м. Расчет продольной арматуры ведем по п. 5.3 (формулы 20…23). Для ра-
бочих стержней |
класса А400 - |
Rs = 355 МПа , |
для А240 - |
Rs |
= 215 МПа ; |
||||||||||||
Es = 2 ×105 МПа . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
es,el |
= |
|
|
355 |
|
= 0,0018, |
xR = |
|
|
0,8 |
= 0,53- для класса А400; |
||||||
|
|
|
|
|
|
0,0018 |
|||||||||||
|
|
2 ×105 |
|
1 + |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,0035 |
|
|
|
|||
es,el |
= |
|
|
215 |
|
= 0,0011, |
xR = |
|
0,8 |
= 0,61 - для класса А240. |
|||||||
|
×105 |
|
0,0011 |
||||||||||||||
|
|
2 |
|
1 + |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,0035 |
|
|
|
|||
b′f |
£ b +12h′f = 0,2 +12 × 0,06 = 0,92 м , |
|
|
|
|
||||||||||||
b¢f |
|
1 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
£ |
|
|
l1 = |
|
× 6,3 =1,05 м. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
6 |
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
В расчет принимаем b′f = 0,92 м. |
|
|
|
|
|||||||||||||
aR = 0,53 ×(1 - 0,5 × 0,53 ) = 0,390. |
|
|
|
|
|||||||||||||
Мb = 8,5 ×103 × 0,92 × 0,06 × (0,415 - 0,5 × 0,06)=180,7 кН × м , |
так |
как наи- |
|||||||||||||||
больший момент в пролете 53,58 кН × м <180,7 кН × м, то нейтральная ось про-
ходит в полке, и сечение рассчитывается как прямоугольное (п. 4.3). |
|
|||||||
am = |
|
53,58 |
|
|
= 0,183 < 0,390 = aR ; (прил. 1). |
|
||
|
×103 × 0,2 × 0,4152 |
|
|
|
||||
8,5 |
|
|
|
|
|
|||
A = |
8,5 × 0,2 × 0,415 × (1 - |
|
|
)= 0,000405 м2 = 4,05 см2 . |
|
|||
1 - 2 × 0,183 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
||||
s |
355 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Принимаем 2Ø18 А400 с фактической площадью А = 5,09 см2 |
(прил. 2). |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
s |
|
Верхнюю арматуру рассчитываем на действие максимального отрица- |
||||||||
тельного момента с огибающей эпюры (в нашем случае это М6 = -5,45 кН × м ) как прямоугольное размером 0,2х0,450 м.
am = |
|
5,45 |
|
|
= 0,019 < 0,425 = aR (приложение 1); |
|||
|
×103 × 0,2 × 0,4152 |
|
|
|||||
8,5 |
|
|
|
|
|
|||
A = |
8,5 × 0,2 × 0,415 × (1 - |
|
|
) |
= 0,000063 м2 = 0,63 см2 . |
|||
1 - 2 × 0,019 |
||||||||
|
|
|
|
|
||||
s |
215 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
22 |
|
|
||
Принимаем верхнюю арматуру каркасов 2Ø18 А240.
Определяем армирование над опорами (на примыканиях главных балок): а) для варианта в виде каркасов:
- над вторыми от края опорами
am = |
|
42,1 |
|
|
= 0,144 < 0,390 ; |
|||||
|
×103 × 0,2 × 0,4152 |
|
|
|||||||
|
8,5 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
= |
8,5 × 0,2 × 0,415 × (1 - |
|
|
) |
= 0,00031 м2 = 3,1см2 . |
||||
A |
1 - 2 × 0,144 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||
s |
|
|
|
355 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Принимаем 2Ø16 А400 с А |
= 4,02 см2 . |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
s,факт |
|
|
|
- над средними опорами ( и в средних пролетах) |
||||||||||
am = |
|
33,97 |
|
|
= 0,116 < 0,390 ; |
|||||
|
×103 × 0,2 × 0,4152 |
|
||||||||
|
8,5 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
= |
8,5 × 0,2 × 0,415 × (1 - |
|
|
) |
= 0,000246 м2 = 2,46 см2 . |
||||
A |
1 - 2 × 0,116 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||
s |
|
|
|
355 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Принимаем 2Ø14 А400 с А |
= 3,08 см2 . |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
s,факт |
|
|
|
б) для варианта в виде надопорных рулонных сеток из арматуры В500 (Вр-I) - над вторыми опорами
|
= |
8,5 × 0,2 × 0,415 × (1 - |
|
|
|
|
|
|
) |
= 0,000266 м2 = 2,66 см2 . |
||||||
A |
|
1 - 2 × 0,144 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
s |
415 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Принимаем две сварные сетки с поперечной арматурой с площадью сече- |
||||||||||||||||
ния каждой на 1 м длины A |
³ |
|
2,66 |
= 0,63 см2 , |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
s |
2 × 2,1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
где 2,1м – шаг второстепенных балок. |
|
|
|
|
|
|||||||||||
- над средними опорами |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
= |
8,5 × 0,2 × 0,415 × (1 - |
|
|
|
|
|
) |
|
|
||||||
|
1 - |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
A |
1 - 2 × 0,116 |
= 0,00021 м2 = 2,1см2 . |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
s |
415 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Принимаем две сетки с площадью A ³ |
|
|
|
|
2,1 |
= 0,5 см2 . |
||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
2 |
× 2,1 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
По приложению 4 подбираем сетки
4В500 − 200 3700 с Аs,факт = 0,63 см2 /погонный метр. 4В500 - 200
Схемы армирования приведены на рис. 12.
Расчет поперечной арматуры балок ведем по п. 5.4.
Наибольшая поперечная сила в опорном сечении Qmax = Aвл = 56,13 кН.
23
Определим требуемую интенсивность хомутов приопорного участка. По формулам (26, 27) находим
M B =1,5 × 0,75 ×103 × 0,2 × 0,4152 = 38,75 кН.м, |
|
||||||||||||||||||||||
q1 =14,85 - 0,5 × 5.04 =12,33кН/м. |
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Тогда Qb1 = 2 × |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 43,72 кН |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
38,75 ×12,33 |
|
|
|
||||||||||||||||
Т.к. |
2Mb |
- Q |
|
|
|
|
= |
2 × 38,75 |
|
- 56,13 =130,62 кН>Q |
= 43,72кН, требуемую |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
max |
|
|
0,415 |
|
|
|
|
|
b1 |
|
||||||
|
|
|
|
|
h0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
интенсивность хомутов считаем по ф. 25. |
|
|
|
||||||||||||||||||||
qsw = |
|
56,13 - 43,72 |
= 0,214кН/м. |
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
1,5 × 38,75 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Шаг хомутов у опоры S должен быть не более |
h0 |
= 208мм и 300 мм, а в |
|||||||||||||||||||||
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
||
пролете S2 |
|
- 0,75h0 = 311мм и 500 мм. |
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
Smax = |
0,75 ×103 × 0,2 × 0,4152 |
|
= 0,345 м. |
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
56,13 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Принимаем S1 = 200 мм и S2 = 300мм. |
Требуемую площадь поперечной |
||||||||||||||||||||||
арматуры их класса В500 с Rsw = 300 МПа. |
|
|
|
||||||||||||||||||||
Asw = |
|
|
0,214 × 0,2 |
= 0,000000143м2=0,0014 см2. |
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
300 ×103 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Из условия свариваемости (прил.3) принимаем в поперечном сечении два |
|||||||||||||||||||||||
стержня по 5 мм с A |
|
|
|
= 0,39 см2. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
sw |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Тогда принятая интенсивность хомутов у опоры и в пролете соответст- |
|||||||||||||||||||||||
венно равны: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
300 ×103 |
× 0,39 ×10−4 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
qsw1 = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 58,5 кН/м, |
|
|
|
|||||
|
|
0,2 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
qsw2 = |
|
300 ×103 |
× 0,39 ×10−4 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 39 кН/м. |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
0,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Проверяем условие (28)
0,25 × 0,75 ×103 × 0,2 = 37,5кН/м<qsw1 и
37,5 кН/м<qsw2 .
Следовательно значения qsw1 и qsw2 не корректируем. Определим длину участка с интенсивностью qsw1.
Т.к. qsw = 0,75(58,5 − 39)=14,63кН/м>q1 =12,33кН/м, l1 вычисляем по ф.
24
33, приняв Qb min = 0,5 × 0,75 ×103 × 0,2 × 0,415 = 31,13
25
а) |
К1 |
|
1/3l |
1/3l |
К2 |
|
|
250 |
К3 |
К4 |
|||||
|
|
|
|
|
|
2Ø10 A240 |
|
|
6300 |
6300 |
К3 К4 |
1 |
2 |
|
3 |
450 600
|
|
|
|
|
|
2Ø |
2Ø |
б) |
К1 |
|
1/4l |
1/3l |
К2 |
по расчету по расчету |
|
250 |
С1 |
1/3l |
1/4l |
С2 |
|
||
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
450 600 |
|
|
|
|
|
2Ø10 A240 |
|
|
|
|
6175 |
250 |
6050 |
250 |
|
|
1 |
|
|
|
2 |
|
3 |
|
Рис. 12 Армирование второстепенной балки а) над опорными каркасами (гнутыми сетками); б) над опорными каркасами (рулонными сетками)
25
7. Задания на контрольную работу для студентов специальности 270102
Для выполнения контрольной работы студент должен выбрать свой вари-
ант по последним цифрам зачетки или по заданию преподавателя в следующей последовательности:
1. Сетка колонн подбирается по таблице 5 на пересечении последней и предпоследней цифр шифра зачетки.
Таблица 5
Сетка колонн, мхм
Предпо- |
|
|
|
Последняя цифра шифра |
|
|
|
|||
следняя |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
цифра |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
0 |
шифра |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
6,0х5,0 |
6,2х5,0 |
6,4х5,0 |
6,6х5,0 |
6,8х5,0 |
7,0х5,0 |
7,2х5,0 |
7,4х5,0 |
7,6х5,0 |
7,8х5,0 |
2 |
6,0х5,2 |
6,2х5,2 |
6,4х5,2 |
6,6х5,2 |
6,8х5,2 |
7,0х5,2 |
7,2х5,2 |
7,4х5,2 |
7,6х5,2 |
7,8х5,2 |
3 |
6,0х5,4 |
6,2х5,4 |
6,4х5,4 |
6,6х5,4 |
6,8х5,4 |
7,0х5,4 |
7,2х5,4 |
7,4х5,4 |
7,6х5,4 |
7,8х5,4 |
4 |
6,0х5,6 |
6,2х5,6 |
6,4х5,6 |
6,6х5,6 |
6,8х5,6 |
7,0х5,6 |
7,2х5,6 |
7,4х5,6 |
7,6х5,6 |
7,8х5,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
6,0х5,8 |
6,2х5,8 |
6,4х5,8 |
6,6х5,8 |
6,8х5,8 |
7,0х5,8 |
7,2х5,8 |
7,4х5,8 |
7,6х5,8 |
7,8х5,8 |
6 |
6,0х6,0 |
6,2х6,0 |
6,4х6,0 |
6,6х6,0 |
6,8х6,0 |
7,0х6,0 |
7,2х6,0 |
7,4х6,0 |
7,6х6,0 |
7,8х6,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
6,0х6,2 |
6,2х6,2 |
6,4х6,2 |
6,6х6,2 |
6,8х6,2 |
7,0х6,2 |
7,2х6,2 |
7,4х6,2 |
7,6х6,2 |
7,8х6,2 |
8 |
6,0х6,4 |
6,2х6,4 |
6,4х6,4 |
6,6х6,4 |
6,8х6,4 |
7,0х6,4 |
7,2х6,4 |
7,4х6,4 |
7,6х6,4 |
7,8х6,4 |
9 |
6,0х6,6 |
6,2х6,6 |
6,4х6,6 |
6,6х6,6 |
6,8х6,6 |
7,0х6,6 |
7,2х6,6 |
7,4х6,6 |
7,6х6,6 |
7,8х6,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
6,0х6,8 |
6,2х6,8 |
6,4х6,8 |
6,6х6,8 |
6,8х6,8 |
7,0х6,8 |
7,2х6,8 |
7,4х6,8 |
7,6х6,8 |
7,8х6,8 |
Первая цифра – пролет L здания, в м; вторая цифра – шаг колонн В здания, в м.
2.Здание проектируем трехпролетным, т.е. ширина здания принимается равным 3L по таблице 5. Длину здания принимаем равной 6В , принятым по табл. 5.
3.Класс бетона монолитного перекрытия принимаем по последней цифре шифра зачетной книжки.
Таблица 6
Последняя |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
0 |
|
цифра |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Класс бе- |
В10 |
В15 |
В20 |
В25 |
В10 |
В15 |
В20 |
В25 |
В10 |
В15 |
|
тона |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
26 |
|
|
|
|
|
4. Расчет монолитного перекрытия выполняем для верхнего этажа, таким образом, на перекрытие действует нагрузка от кровли, собственного веса пере- крытия и снеговая нагрузка, по снеговому району, принятому по предпоследней цифре шифра зачетки по табл. 7.
Таблица 7
Последняя |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
0 |
|
цифра |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Снеговой |
I |
II |
III |
IV |
V |
VI |
VII |
VIII |
IV |
III |
|
район |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При сборе постоянной нагрузки от покрытия плотность утеплителя прини- маем равной 600 кг/м3, а толщину – в зависимости от снегового района: I – 10 см;
II– 15 см; III – 18 см; IV – 20 см; V – 25 см; VI – 28 см; VII – 30 см; VIII – 32 см.
5.Конструкцию крыши принимаем совмещенной малоуклонной до 7%. Ма- териал кровли принимаем 4-х слойный рулонный по цементно-песчаной стяжке толщиной 20 мм и плотностью 1800 кг/м3.
6.Рекомендованные классы арматуры для армирования монолитной плиты и ребер даны в разделе 3.
Литература
1.Строительные нормы и правила: СНиП 52-01-2003. Бетонные и железобе- тонные конструкции. – Введ. 1.03.04. – М.: ГУП ЦПП, 2003. – 23 с.
2.Строительные нормы и правила: СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздейст-
вия. – Введ.29.03.03. - М.: ГУП ЦПП, 2003. – 42 с.
3.Байков, В.Н. Железобетонные конструкции /В.Н. Байков, Э.Е. Сигалов. –
М.: Стройиздат, 1991. – 767 с.
4.Свод правил по проектированию и строительству: СП 52-101-2003. Бетон- ные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры. –
Введ. 1.03.2004. - М.: ГУП ЦПП, 2003. – 53 с.
5.Железобетонные и каменные конструкции. – Методические указания к кур- совому проекту № 1 «Железобетонные конструкции многоэтажного промышленного здания». Расчет неразрезного ригеля, колонны и фундамента. (Часть 2). – Вологда:
ВоГТУ, 2003 – 35 с.
Оглавление
ВВЕДЕНИЕ............................................................................................................................ |
1 |
|
ПРОЕКТИРОВАНИЕ МОНОЛИТНОГО ПЕРЕКРЫТИЯ................................................ |
3 |
|
1. |
Варианты конструктивных схем монолитного ребристого перекрытия ................. |
3 |
2. |
Конструктивные требования ........................................................................................ |
4 |
3. |
Классы материалов ........................................................................................................ |
5 |
4. |
Расчет и конструирование балочной плиты ............................................................... |
5 |
|
4.1. Определение изгибающих моментов в плите ...................................................... |
5 |
|
4.2. Уточнение принятой толщины плиты .................................................................. |
6 |
|
4.3. Расчет арматуры и подбор сеток ........................................................................... |
7 |
|
4.4. Возможные варианты армирования плит............................................................. |
8 |
|
27 |
|
5. |
Расчет и конструирование второстепенной балки ..................................................... |
9 |
|
5.1. Нагрузки на балку................................................................................................... |
9 |
|
5.2. Внутренние усилия в балке.................................................................................. |
10 |
|
5.3. Расчет продольной рабочей арматуры балки..................................................... |
13 |
|
5.4. Расчет поперечной арматуры балок.................................................................... |
15 |
6. |
Пример расчета монолитного ребристого перекрытия (покрытия) ....................... |
15 |
|
6.1. Исходные данные.................................................................................................. |
17 |
|
6.2. Компановка балочного покрытия........................................................................ |
17 |
|
6.3. Расчет монолитной плиты.................................................................................... |
17 |
|
6.4. Расчет второстепенной балки .............................................................................. |
20 |
7. |
Задания на контрольную работу для студентов специальности 270102................ |
26 |
Литература........................................................................................................................ |
27 |
|
Оглавление ....................................................................................................................... |
27 |
|
Приложения……………………………………………………………………………29 |
||
28
Приложение 1
ВСПОМОГАТЕЛЬНАЯ ТАБЛИЦА для расчета изгибаемых элементов прямоугольного
сечения с одиночной арматурой
|
|
|
|
|
ξ → А0 → h0 |
= |
|
|
M |
|
|
→ h = h0 + a ; |
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
A0bRb |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
A = |
M |
|
→ ξ ≤ ξ |
|
→ η → A = |
M |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
bh2 R |
|
ηh0Rs |
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
y |
|
|
|
|
s |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
0 b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
ξ = |
x |
|
η =1 − |
ξ |
A0 = ξη |
ξ = |
x |
|
η =1 − |
ξ |
|
A0 = ξη |
|
ξ = |
x |
|
η =1 − |
ξ |
A0 = ξη |
||||||||
h |
|
2 |
|
h |
|
2 |
|
|
|
|
|
h |
|
|
2 |
|
|||||||||||
0 |
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
0,01 |
|
0,995 |
|
0,010 |
0,26 |
|
|
|
0,870 |
|
|
0,226 |
|
0,51 |
|
|
0,745 |
|
0,380 |
||||||||
0,02 |
|
0,990 |
|
0,020 |
0,27 |
|
|
|
0,865 |
|
|
0,234 |
|
0,52 |
|
|
0,740 |
|
0,385 |
||||||||
0,03 |
|
0,985 |
|
0,030 |
0,28 |
|
|
|
0,860 |
|
|
0,241 |
|
0,53 |
|
|
0,735 |
|
0,390 |
||||||||
0,04 |
|
0,980 |
|
0,039 |
0,29 |
|
|
|
0,855 |
|
|
0,248 |
|
0,54 |
|
|
0,730 |
|
0,394 |
||||||||
0,05 |
|
0,975 |
|
0,049 |
0,30 |
|
|
|
0,850 |
|
|
0,255 |
|
0,55 |
|
|
0,725 |
|
0,399 |
||||||||
0,06 |
|
0,970 |
|
0,058 |
0,310 |
|
|
|
0,845 |
|
|
0,262 |
|
0,56 |
|
|
0,720 |
|
0,403 |
||||||||
0,07 |
|
0,965 |
|
0,068 |
,32 |
|
|
|
0,840 |
|
|
0,269 |
|
0,57 |
|
|
0,715 |
|
0,408 |
||||||||
0,08 |
|
0,960 |
|
0,077 |
0,33 |
|
|
|
0,835 |
|
|
0,276 |
|
0,58 |
|
|
0,710 |
|
0,412 |
||||||||
0,09 |
|
0,955 |
|
0,086 |
0,34 |
|
|
|
0,830 |
|
|
0,282 |
|
0,59 |
|
|
0,705 |
|
0,416 |
||||||||
0,10 |
|
0,950 |
|
0,095 |
0,35 |
|
|
|
0,825 |
|
|
0,289 |
|
0,60 |
|
|
0,700 |
|
0,420 |
||||||||
0,11 |
|
0,945 |
|
0,104 |
0,36 |
|
|
|
0,820 |
|
|
0,295 |
|
0,62 |
|
|
0,690 |
|
0,428 |
||||||||
0,12 |
|
0,940 |
|
0,113 |
0,37 |
|
|
|
0,815 |
|
|
0,302 |
|
0,64 |
|
|
0,680 |
|
0,435 |
||||||||
0,13 |
|
0,935 |
|
0,122 |
0,38 |
|
|
|
0,810 |
|
|
0,308 |
|
0,66 |
|
|
0,670 |
|
0,442 |
||||||||
0,14 |
|
0,930 |
|
0,130 |
0,39 |
|
|
|
0,805 |
|
|
0,314 |
|
0,68 |
|
|
0,660 |
|
0,449 |
||||||||
0,15 |
|
0,925 |
|
0,139 |
0,40 |
|
|
|
0,800 |
|
|
0,320 |
|
0,70 |
|
|
0,650 |
|
0,455 |
||||||||
0,16 |
|
0,920 |
|
0,147 |
0,41 |
|
|
|
0,795 |
|
|
0,326 |
|
0,72 |
|
|
0,640 |
|
0,461 |
||||||||
0,17 |
|
0,915 |
|
0,156 |
0,42 |
|
|
|
0,790 |
|
|
0,332 |
|
0,74 |
|
|
0,630 |
|
0,466 |
||||||||
0,18 |
|
0,910 |
|
0,164 |
0,43 |
|
|
|
0,785 |
|
|
0,338 |
|
0,76 |
|
|
0,620 |
|
0,471 |
||||||||
0,19 |
|
0,905 |
|
0,172 |
0,44 |
|
|
|
0,780 |
|
|
0,343 |
|
0,78 |
|
|
0,610 |
|
0,476 |
||||||||
0,20 |
|
0,900 |
|
0,180 |
0,45 |
|
|
|
0,775 |
|
|
0,349 |
|
0,80 |
|
|
0,600 |
|
0,480 |
||||||||
0,21 |
|
0,895 |
|
0,188 |
0,46 |
|
|
|
0,770 |
|
|
0,354 |
|
0,85 |
|
|
0,575 |
|
0,489 |
||||||||
0,22 |
|
0,890 |
|
0,196 |
0,47 |
|
|
|
0,765 |
|
|
0,360 |
|
0,90 |
|
|
0,550 |
|
0,495 |
||||||||
0,23 |
|
0,885 |
|
0,204 |
0,48 |
|
|
|
0,760 |
|
|
0,365 |
|
0,95 |
|
|
0,525 |
|
0,499 |
||||||||
0,24 |
|
0,880 |
|
0,211 |
0,49 |
|
|
|
0,755 |
|
|
0,370 |
|
≥1,00 |
|
0,500 |
|
0,500 |
|||||||||
0,25 |
|
0,875 |
|
0,219 |
0,50 |
|
|
|
0,750 |
|
|
0,375 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
29 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|