- •Введение
- •Часть 1. Безопасность труда на производстве Раздел 1. Организационные основы безопасности труда Глава 1. Основы управления безопасностью труда 1.1. Общие сведения
- •1.2. Расчет численности службы охраны труда на предприятии
- •1.3. Организация профессионального отбора
- •1.5. Оценка состояния безопасности труда
- •1.6. Паспортизация санитарно-бытовых помещений
- •1.7. Расчет экономических последствий травматизма
- •1.7.1. Травма с временной утратой трудоспособности
- •1.7.2. Травма с возможным инвалидным исходом
- •1.7.3. Травма с летальным исходом
- •1.8. Расчет доплат за вредные и тяжелые условия труда
- •1.9. Расчет экономической эффективности мероприятий по охране труда
- •Раздел 2. Производственная санитария
- •Глава 2. Отопление производственных помещений
- •2.1. Общие сведения
- •2.2. Классификация систем отопления
- •2.3. Расчет водяного (правового) отопления
- •2.4. Упрощенный расчет водяного (парового) отопления
- •2.5. Расчет калориферного отопления
- •Глава 3. Вентиляция производственных помещений 3.1 Общие сведения
- •3.2. Классификация систем вентиляция
- •3.3. Расчет вентиляции по коэффициенту кратности воздухообмена
- •3.5. Расчет вентиляции для удаления избытков тепла
- •3.6. Расчет вентиляции для удаления избытков влаги
- •3.7. Расчет естественной вентиляции
- •3.8. Расчёт местной вентиляции
- •3.9. Расчёт механической общеобменной вентиляции
- •Глава 4. Производственное освещение 4.1. Общие сведения
- •4.3. Расчет естественного освещения по световому коэффициенту
- •4.4. Расчёт естественного бокового освещения по минимальному коэффициенту естественной освещённости
- •4.5. Расчёт естественного верхнего освещения по минимальному коэффициенту естественной освещённости
- •4.6. Расчет искусственного освещения лампами накаливания методом светового потока
- •4.7. Расчет искусственного освещения люминесцентными лампами методом светового потока
- •4.8. Расчет искусственного освещения методом удельной мощности
- •Глава 5. Электромагнитные излучения 5.1. Общие сведения
- •5.2. Нормирование электромагнитных излучений
- •5.3. Основные характеристики электромагнитных излучений
- •5.4. Расчет технических средств защиты от тепловых излучений
- •Глава 6. Производственный шум 6.1. Общие сведения
- •6.2. Классификация и основные характеристики шума
- •6.3. Расчет суммарного уровня шума
- •6.4. Расчет требуемого снижения шума
- •6.5. Звукопоглощение
- •6.6. Звукоизоляция
- •6.7. Расчет глушителей шума
- •Глава 7. Производственная вибрация 7.1. Общие сведения
- •7.2. Классификация и основные характеристики вибрации
- •7.3. Виброизоляция
- •7.4. Расчет резиновых виброизоляторов
- •7.5. Расчет пружинных изоляторов
- •7.6. Расчет виброгасяших оснований
- •7.7. Вибропоглощение
- •Раздел 3. Безопасность технических систем
- •Глава 8. Основы электробезопасности
- •8.1. Общие сведения
- •8.2. Расчет тока через человека при однофазном включении в сеть
- •8.3. Расчет тока через человека при двухфазное включение в сеть
- •8.4. Расчет тока через человека при включении в сеть в аварийном режиме
- •8.5. Расчет тока через человека при включении под напряжение шага
- •8.8. Расчет напряжения прикосновения
- •8.7.2. Расчет защитного зануления
- •8.7.3. Расчет и выбор плавких вставок
- •Глава 9. Защита от атмосферного электричества 9.1. Основные характеристики грозовой деятельности
- •9.2. Классификация здании и сооружении ни по устройства молниезащиты
- •9.3. Зоны защиты молниеотводов
- •9.4. Расчет одиночного стержневого молниеотвода
- •9.6. Двойной стержневой молниеотвод разной высоты
- •9.7. Многократный стержневой молниеотвод
- •9.8. Одиночный тросовый молниеотвод
- •9.9. Расчет молниезащиты при установке молниеотвода на объекте защиты
- •Глава 10. Обеспечение безопасности транспортных работ
- •10.1. Общие сведения
- •10.2. Требования к проездам, помещениям и площадкам для размещения машин
- •10.3. Устойчивость мобильных машин к опрокидыванию
- •10.4. Расчет тормозного пути мобильной машины
- •Глава 11. Обеспечение безопасности при эксплуатации грузоподъемных машин и механизмов
- •11.1. Общие сведения
- •11.2. Техническое освидетельствование грузоподъемных машин
- •11.3. Определение опасной зоны грузоподъемных машин
- •Раздел 4. Взрывопожарная безопасность
- •Глава 12. Очаг поражения при пожаре
- •12.1. Общие сведения
- •12.2. Факторы, определяющие пожарную опаность
- •12.3. Оценка пожарной обстановки
- •12.4. Расчет средств пожаротушения
- •12.5. Противопожарное водоснабжение
- •12.6. Определение категории взрывопожарной опасности производств
- •12.7. Расчет параметров эвакуации людей и животных
- •Глава 13. Очаг поражения при взрыве 13.1. Общие сведения
- •13.2. Взрыв топливовоздушных, газовоздушных смесей
- •13.3. Взрыв пылевоздушных смесей
- •105 Па. Объем котла равен 320 м3.
- •Часть 2. Безопасность жизнедеятельности в чрезвычайных ситуациях
- •Раздел 5. Природные опасности и стихийные бедствия Глава 14. Природные опасности
- •14.1. Общие сведения
- •14.2. Природные пожары
- •14.3. Очаг поражения при природных пожарах
- •Глава 15. Стихийные бедствия 15.1. Общие сведения
- •15.2. Стихийные бедствия в литосфере
- •15.3. Очаг поражения при землетрясении
- •15.4. Стихийные бедствия в атмосфере
- •15.5. Очаг поражения при ураганах
- •15.6. Стихийные бедствия в гидросфере
- •15.7. Очаги поражения стихийных бедствий в гидросфере
- •Раздел 6. Очаги поражения при применении оружия Глава 16. Современные средства поражения 16.1. Общие сведения
- •16.2. Очаг поражения при взрыве взрывчатых веществ
- •Глава 17. Очаг ядерного поражения
- •17.1. Общие сведения
- •17.3. Поражающее действие светового излучения
- •17.4. Радиоактивное заражение местности
- •17.5. Поражающее действие электромагнитного импульса
- •Глава 18. Очаг химического поражения 18.1. Общие сведения
- •18.2. Оценка обстановки в очаге химического поражения
- •Глава 19. Очаг бактериального поражения 19.1. Общие сведения
- •19.2. Оценка обстановки в очаге бактериологического поражения
- •Раздел 7. Техногенные аварии и катастрофы
- •Глава 20. Аварии на радиационно-опасных объектах
- •20.1. Общие сведения
- •20.2. Оценка радиационной обстановки после аварии на роо
- •Глава 21. Аварии на химически опасных объектах 21.1. Общие сведения
- •21.2. Методика оценки химической обстановки при авариях на хоо
- •21.3. Прогнозирование химической обстановки
- •Глава 22. Гидродинамические аварии 22.1. Общие сведения
- •22.2. Методика оценки воздействия гидродинамических аварий
- •Раздел 8. Защита населения и повышение устойчивости объекта при чрезвычайных ситуациях
- •Глава 23. Защита населения в чрезвычайных ситуациях 23.1. Оповещение, эвакуация и рассредоточение
- •23.2. Защитные сооружения
- •23.3. Режимы защиты населения
- •23.4. Специальная обработка
- •Глава 24. Повышение устойчивости объектов к чрезвычайным ситуациям
- •24.1. Общие сведения
- •24.2. Методика оценки устойчивости отраслей экономики
- •24.3. Методика оценки устойчивости персонала
- •Глава 25. Количественная оценка опасностей 25.1. Понятие о риске. Расчет риска
- •25.2. Вероятностный расчёт чрезвычайного происшествия
- •25.3. Методика расчета средств безопасности
2.4. Упрощенный расчет водяного (парового) отопления
Потребное количество тепла Qо (Вт) для отопления здания определяют по формуле
Q0=qoVn(te-tn), (2.15)
где qo - удельная тепловая характеристика здания, Вт/(м3 -К), (табл. 2.1, 2.2);
Vn - наружный объем здания или его отапливаемой части, м3;
tв — расчетная внутренняя температура помещений, °С (для жилых зданий tв = 18...20°; для горячих цехов tв = 12... 14°; для производственных зданий tв = 15°);
tn - расчетная наружная температура воздуха для самого холодного времени года, °С (1, = -30°).
(Общую площадь поверхности SFKW (м2) нагревательных приборов рассчитывают по формуле
(2.16)
где 1!<2и потребное количество тепла в помещении, Вт;
кт коэффициент теплопередачи стенками нагревательных приборов, Вт/м2-К (табл. 2.9);
66
tг - температура воды или пара при входе в радиатор, °С, (для водяных радиаторов низкого давления tг = 85...95, высокого давления tг = 120... 125, для паровых радиаторов tг = 110... 115);
tх - температура воды или пара при выходе из радиатора, °С, (для водяных радиаторов низкого давления tх = 65... 75, для водяных и паровых радиаторов высокого давления tх = 95);
tn - принятая температура воздуха в помещении, °С.
По площади SFun определяют необходимое количество щ секций нагревательных приборов
Щ- (2.17)
где Fо - площадь одной секции радиатора, зависящая от его марки, м2 (табл. 2.10).
Пример 2.2. Определите необходимое количество секций нагревательных приборов, если площадь поверхности одной секции 0,2 м2, суммарные потери тепла 25000 Вт, температура воды на входе в отопительную систему 90 градусов, на выходе 60 градусов, коэффициент теплопередачи 0,9 Вт/м2 К.
Решение. Общую площадь поверхности DFun(M ) нагревательных приборов определим по формуле (2.16)
IF.
= 1Q°
..= 2500°
.
= 505м2
По формуле (2.17) определяют необходимое количество no секций нагревательных приборов
= 1Лп_ = 505 = 2525 секций. Fв 0,2
Вывод. Для отопления потребуется 2525 секций нагревательных приборов.
Пример 2.3. Определить потребное количество тепла для создания нормальной температуры внутри жилого дома площадью 10x15 м2 и высотой 6 м, если удельная тепловая характеристика 0,55 Вт/м К, наружная температура -15°С. Определить площадь поверхности нагрева отопительных приборов, если коэффициент теплоотдачи равен 10 Вт/м К.
Решение. Теплопотери Qo (Вт) через наружные ограждения и здания определяем по формуле (2.15), принимая температуру внутри помещения 20°
Qo = qoVn(te-tn)= 0,55-900 (20-(-15)) =17325 Вт
67
Общую площадь поверхности DFun(M ) нагревательных приборов определим по формуле: (2.16)
нп
17325
= 26,65м2
10-
Вывод. Для возмещения теплопотерь потребуются нагревательные элемен-ты, общей площадью 26,65 м2 .
2.5. Расчет калориферного отопления
В том случае, если в производственном помещении предусматривается воздушное отопление, расчет и выбор калориферов производятся следующим образом. Определяют часовой расход тепла на нагрев воздуха (Вт) внутри помещения
(2.18)
Qв = 0,278 св- Gв (tв - tn)/рк, где св — теплоемкость воздуха, кДж/м3 К (св = 1 кДж/м3 К);
Gв - количество нагреваемого воздуха, кг/ч;
tв - температура воздуха внутри помещения, °С;
tн - расчетная температура наружного воздуха (tн = -30°С);
к - плотность воздуха, выходящего из калорифера, кг/м3 (табл. 2.11).
0,278 - коэффициент перевода (1 кДж/ч = 0,278 Вт).
Таблица 2.11 - Плотность воздуха при различных температурах и барометрическом давлении
Температура воздуха °С |
Плотность воздуха (кг/м3) при различной температуре и барометрическом давлении (мм.рт.ст.) | |||||||||||||
725 |
730 |
735 |
740 |
745 |
750 |
755 |
760 |
765 |
770 | |||||
-10 |
1,280 |
1,285 |
|
1,292 |
|
1,307 |
|
1,316 |
1,325 |
1,333 |
|
1,342 |
1,351 |
1,360 |
-8 |
1,271 |
1,280 |
|
1,288 |
|
1,257 |
|
1,306 |
1,315 |
1,323 |
|
1,332 |
1,341 |
1,350 |
-6 |
1,261 |
1,270 |
|
1,279 |
|
1,287 |
|
1,296 |
1,305 |
1,314 |
|
1,322 |
1,331 |
1,340 |
-4 |
1,252 |
1,261 |
|
1,269 |
|
1,278 |
|
1,286 |
1,295 |
1,304 |
|
1,313 |
1,321 |
1,330 |
-2 |
1,243 |
1,251 |
|
1,260 |
|
1,268 |
|
1,277 |
1,286 |
1,294 |
|
1,303 |
1,312 |
1,320 |
0 |
1,234 |
1,242 |
|
1,251 |
|
1,259 |
|
1,268 |
1,276 |
1,285 |
|
1,293 |
1,302 |
1,311 |
2 |
1,225 |
1,233 |
|
1,242 |
|
1,250 |
|
1,258 |
1,267 |
1,276 |
|
1,284 |
1,292 |
1,301 |
4 |
1,216 |
1,224 |
|
1,233 |
|
1,241 |
|
1,249 |
1,258 |
1,266 |
|
1,275 |
1,283 |
1,291 |
6 |
1,207 |
1,215 |
|
1,224 |
|
1,232 |
|
1,241 |
1,249 |
1,257 |
|
1,265 |
1,274 |
1,282 |
8 |
1,198 |
1,207 |
|
1,215 |
|
1,223 |
|
1,232 |
1,240 |
1,248 |
|
1,256 |
1,265 |
1,273 |
10 |
1,190 |
1,198 |
|
1,207 |
|
1,215 |
|
1,223 |
1,231 |
1,240 |
|
1,247 |
1,256 |
1,264 |
12 |
1,182 |
1,190 |
|
1,198 |
|
1,206 |
|
1,214 |
1,222 |
1,231 |
|
1,239 |
1,247 |
1,255 |
14 |
1,173 |
1,181 |
|
1,190 |
|
1,198 |
|
1,206 |
1,214 |
1,222 |
|
1,130 |
1,238 |
1,246 |
16 |
1,165 |
1,173 |
|
1,181 |
|
1,190 |
|
1,197 |
1,205 |
1,213 |
|
1,222 |
1,230 |
1,238 |
68
18
20
1,157
1,146
1,165
1,157
1,173
1,165
1,181
1,173
1,189
1,181
1,197
1,189
1,205
1,197
1,213
1,205
1,221
1,213
1,229
1,221
Задаваясь массовой скоростью воздуха иг, в пределах экономически выгодной, определяют предварительно живое сечение Fк (м2) калориферной установки
в
3600Я
5
(2.19)
где Gв - количество нагреваемого воздуха, кг/ч;
2
иг - массовая скорость воздуха, кг/м2 -с, (vT = 5... 10 кг/м2 -с). По расчетному живому сечению и техническим характеристикам подбирают модель и номер калорифера (табл. 2.12).
Таблица 2.12 - Техническая характеристика калорифера
Модель |
Номер |
Поверхность нагрева, м2 |
Живое сечение для прохода, м |
Масса с оцинковкой, кг | ||
воздуха |
теплоносители | |||||
КФБ |
2 |
12,7 |
0,115 |
0,0061 |
70 | |
|
16,9 |
0,154 |
0,0082 |
91 | ||
4 |
21,4 |
0,195 |
0,0082 |
ПО | ||
5 |
26,8 |
0,244 |
0,0102 |
130 | ||
6 |
32,4 |
0,295 |
0,0102 |
160 | ||
7 |
38,9 |
0,354 |
0,0122 |
193 | ||
8 |
45,7 |
0,416 |
0,0122 |
221 | ||
9 |
53,3 |
0,486 |
0,0143 |
255 | ||
10 |
61,2 |
0,558 |
0,0143 |
289 | ||
КФС |
2 |
9,9 |
0,115 |
0,0046 |
56 | |
|
13,2 |
0,154 |
0,0061 |
72 | ||
4 |
16,7 |
0,195 |
0,0061 |
87 | ||
5 |
20,9 |
0,244 |
0,0076 |
108 | ||
6 |
25,3 |
0,295 |
0,0076 |
127 | ||
7 |
30,4 |
0,354 |
0,0092 |
154 | ||
8 |
35,7 |
0,416 |
0,0092 |
175 | ||
9 |
41,6 |
0,486 |
0,0107 |
202 | ||
10 |
47,8 |
0,558 |
0,0107 |
228 |
При параллельном подключении двух калориферов живое расчетное сечение выбираемых калориферов уменьшается в два раза.
Рассчитывают массовую скорость им (кг/м2 • с) воздуха для принятой модели калорифера
кф
м
3600-F
1
(2.20)
ле
где Fкф - фактическое живое сечение выбранных калориферов, м2 . Находят скорость движения воды ит (м/с) в трубках калорифера по форму-
69
\?т —
Q
mp
в
(2.21)
где Qe ~ расход тепла на нагрев воздуха, Вт (1 Вт = 3,6 кДж/ч); fmp - полное сечение для прохода воды в калорифере, м2; t1 - температура воды при входе в калорифер, °С; t2 - температура воды при выходе из калорифера, °С; в - теплоемкость воды, кДж/м3 • К (св = 4,19 кДж/м3К); 1000 - коэффициент перевода {3,6/3600 = 1000); в - плотность воды (рв= 1000кг/м ).
Средняя скорость воды должна находиться в пределах 0,2...0,5 м/с. Исходя из расчетной массовой скорости воздуха им, определяют коэффициент теплопередачи КТ калорифера (табл. 2.13).
Таблица 2.13 - Коэффициент теплопередачи КТ калориферов КФС и КФБ, Вт/(м2 • К)
Теплоноситель |
Скорость движения теплоносителя по трубкам г)т, м/сек |
Массовая скорость воздуха vM, кг/(м с) | ||||||
2 |
4 |
6 |
8 |
10 |
12 |
14 | ||
Вода |
0,01 |
7,3 |
8,9 |
10,1 |
11 |
11,9 |
12,4 |
13 |
0,03 |
9,4 |
11,5 |
12,9 |
14,2 |
15,1 |
15,9 |
16,6 | |
0,06 |
10,9 |
13,4 |
15,1 |
16,5 |
17,6 |
18,6 |
19,4 | |
ОД |
12,3 |
15,1 |
17,0 |
18,5 |
19,7 |
20,8 |
22,3 | |
0,2 |
14,3 |
17,6 |
19,8 |
21,6 |
23,1 |
24,3 |
25,5 | |
0,3 |
15,7 |
19,2 |
21,7 |
23,7 |
25,3 |
26,7 |
27,9 | |
0,4 |
16,7 |
20,5 |
23,2 |
25,2 |
27 |
28,4 |
29,8 | |
0,5 |
17,6 |
21,6 |
24,4 |
25,9 |
28,4 |
29,9 |
31,3 | |
0,6 |
18,3 |
22,5 |
25,3 |
27,6 |
29,5 |
31,1 |
32,6 | |
0,7 |
18,5 |
22,8 |
25,6 |
27,8 |
29,8 |
31,5 |
33 | |
0,8 |
18,7 |
23 |
25,9 |
28,2 |
30,2 |
31,8 |
33,3 | |
1 |
19 |
23,4 |
26,3 |
28,7 |
30,7 |
32,4 |
33,9 | |
Пар |
- |
13,4 |
17,9 |
21,2 |
24,0 |
26,3 |
28,4 |
30,3 |
муле
Определяют расчетную поверхность нагрева Fрас(м2) калорифера по фор-
Qв
Fpac
—, (2.22)
"Т ' V-cpT ~КРв)
где (tсрT - средняя температура теплоносителя, которая принимается равной для воды (t1 + t2)/2, для насыщенного пара при давлении до 0,03 атмосфер (100°С), более 0,3 атмосфер - температура пара;
tсрВ - средняя температура воздуха, равная полусумме начальной и конечном температуры воздуха в помещении
70
2
2
(tn+tk)
Рассчитывают количество устанавливаемых калориферов по формуле
Щ =
,
,
(2.23)
где Fрас - расчетная поверхность нагрева выбранного калорифера, м2;
FK поверхность нагрева выбранного калорифера, м2(табл. 2.12). Определяют суммарную площадь калориферной установки DFycm (м2)
Е
рас
пк ' Fк
(2.24)
где пк - фактическое число калориферов в установке. По массовой скорости воздуха х>м из табл. 2.14 определяют сопротивление движению воздуха в установке.
Таблица 2.14 Сопротивление движению воздуха (Ар) через калориферы КФС иКФБ
Модель калорифера |
Массовая скорость воздуха х,щ кг/м2 сек | ||||||
2 |
4 |
6 |
8 |
10 |
12 |
14 | |
Сопротивление движению воздуха Ар, кг/м | |||||||
КФС |
0,75 |
2,4 |
4,8 |
7,8 |
11,5 |
15,6 |
20,6 |
КФБ |
0,91 |
3 |
5,9 |
9,5 |
14 |
19 |
25 |
Пример 2.4. Рассчитать калориферное (воздушное) отопление для помещения объемом V = 525 м3, если известно, что температура внутри помещения должна быть на уровне 20°С, температура снаружи -15°С, кратность воздухообмена К = 2.
Решение. Определим часовой расход тепла на нагрев воздуха (Вт) внутри помещении по формуле (2.18), принимая количество нагреваемого воздуха
Ge=V- К = 525x2 = 1050м3/ч, Плотность воздуха в формуле не учитываем
Qв = 0,278 св Qв (U - tн) = 0,278 х 1 х 1050 х (20 - (-15)) = 10216,5 Вт/ч
Задаемся массовой скоростью воздуха vr = 5 кг/м2 с.
Определяем предварительно живое сечение Fк (м2) калориферной установки по формуле (2.19), принимая плотность воздуха при температуре 20°С равной 1,205 кг/м3 (табл. 2.11)
Fk =G k = 1050x1,205/(3600x5) = 0,07 м2 к 36005,
По расчетному живому сечению и техническим характеристикам подбира-
71
ем модель и номер калорифера из таблицы 2.12 - КБФ №2, площадь поверхности нагрева 12,7 м2, фактическое живое сечение для прохода воздуха Fкф = 0,115м2, для прохода теплоносителя fтр = 0,0061 м2.
Рассчитываем массовую скорость х>м (кг/м -с) воздуха для принятой модели калорифера по формуле (2.20) с учетом фактического живого сечения калорифера Fкф = 0,115 м2
3 м G в= 1050x1,205/(3600x0,115) = 3,05кг/м2 -с
3600-F^
Находим скорость движения воды х>м (м/с) в трубках калорифера по формуле (2.21), принимая температуру воды на входе и выходе из калорифера 80°С и 60°С соответственно, полное сечение для прохода воды (теплоносителя) в калорифере fтр = 0,0061 м2
Зт =Q в = 10216,5/1000 • 4,19 • 1000 • 0,0061(80 - 60) = 0,02м/с
1000 •CB-/m;,-/v(t1-f2)
Исходя из расчетной массовой скорости воздуха и скорости движения теплоносителя определяем коэффициент теплопередачи КТ калорифера по табл.2.13: для массовой скорости воздуха vM = 3,05 кг/м2-с и скорости теплоносителя х>т = 0,02 м/с коэффициент теплопередачи КТ = 9 Вт /м К.
Определяем
расчетную поверхность нагрева Fрас
=
(м
) калорифера по формуле (2.22), рассчитав
предварительно среднюю температуру
теплоносителя
tсрT
= (t1 +
t2)/2,
=
(80+60)/2 = 70°С и
среднюю температуру воздуха в помещении
tcpB
=
^"
+tk>
=
(15
+ 20)/2 = 17,5°С
:в^ = 10216,5 /[9(70 -17,5)]= 21,6м2
рас
Рассчитываем количество устанавливаемых калориферов по формуле (2.23), принимая поверхность нагрева выбранного калорифера по табл. 2.12
FК= 12,7 м2
=
F
Принимаем 2 калорифера КБФ № 2.
Определяем суммарную площадь калориферной установки DFycm (м2), состоящей из калориферов, по формуле (2.24)
SFycm = nK- FК= 2x12,7 = 25,4м2
По массовой скорости воздуха х>м из табл. 2.14 определяем сопротивление движению воздуха в калорифере КБФ: Ар = 2 кг/м2.
Вывод. Для воздушного отопления помещений необходимы 2 калорифера КБФ.
72
Задачи
Определить потребное количество тепла для создания нормальной тем-пературы внутри жилого дома площадью 100 м2 и высотой 6 м, если удельнаятепловая характеристика 0,3 Вт/м3 °С, наружная температура - 12°С.
Определите необходимое количество секций нагревательных приборов,если площадь поверхности одной секции 0,6 м2, суммарные потери тепла 12000Вт, температура воды на входе в отопительную систему 80 градусов, на выходе55 градусов, коэффициент теплопередачи 0,9 Вт/м2 °С.
Определить площадь поверхности нагрева отопительных приборов паровой системы отопления, если коэффициент теплоотдачи равен 10 Вт/м2 °С, температура внутри административного помещения объемом 100 м3 должна бытьне ниже 23 °С.