- •Глава 5. О методиках расчетов эффективности использования энергетических ресурсов
- •5.1. Общие данные
- •Показатели энергоэффективности изделий
- •5.2. Методика расчета энергоемкости изготовления продукции
- •Временные индивидуальные нормы расхода топлива для плановых расчетов
- •Структура норм расхода топлива, тепловой и электрической энергии
- •Затраты топлива на растопку котлов
- •Необходимые исходные данные для составления упрощенных тепловых балансов промышлeнных печей (плавильных, нагревательных, термических) при определении норм расхода топлива
- •Тепловой баланс (упрощенный)
- •Нормальные коэффициенты расхода воздуха и величины присосов по газовому тракту печей различных типов, работающих на жидком и газообразном топливе
- •Угар элементов в нагревательных печах
- •Теплоемкость (теплосодержание) (физическое тепло), нм3 влажного воздуха
- •Среднеэксплуатационные нормативы потерь тепла от химической неполноты сгорания в печах, работающих на жидком и газообразном топливах
- •Исходные данные
- •Тепловой баланс мартеновкой печи
- •Исходные данные
- •Тепловой баланс нагревательной трехзонной двухрядной методической печи
- •Характеристика печей периодического действия
- •Средние теплоемкости отдельных материалов, ккал/(кг∙оС)
- •Характеристика работы печей
- •Исходные данные
- •Расчет норм
- •Исходные данные
- •Расчет норм
- •5.3. Методика расчета фактической эффективности использования топлива в котлах
- •Термодинамические свойства воды и водяного пара
- •5.4. Методика определения фактической эффективности использования топлива в термических и нагревательных печах
- •Протокол приборного обследования энерготехнологического оборудования
- •Технико-экономические показатели
- •Результаты обследования
- •Суммарный коэффициент теплоотдачи, ккал/(м2∙ч∙оС)
- •Потери тепла излучением через 1 м2 открытого окна при температуре печи, ккал
- •Значение коэффициента диафрагмирования θ
- •Средние теплоемкости для воздуха и газов
- •Примерный удельный расход тепла на нагрев (или плавлeние)
- •1 Кг материала
- •5.5. Список литературы к главе 5
Примерный удельный расход тепла на нагрев (или плавлeние)
1 Кг материала
Тип печи |
Процесс |
Расход тепла на 1 кг материала, ккал/кг |
Нагревательные печи |
|
|
Малые камерные |
Нагрев стальных заготовок |
1000-1600 |
Большие камерные и полуметодические |
То же |
500-700 |
Методические с утилизацией тепла уходящих газов |
То же |
350-500 |
То же, без утилизации тепла отходящих газов |
То же |
450-600 |
Нагревательные колодцы (горячая садка) |
То же, слитков |
300-330 |
Нагревательные колодцы (холодная садка) |
Нагрев стальных слитков |
500-800 |
Печи с выдвижным подом |
Тоже |
700-1200 |
Термические печи |
|
|
Малые камерные |
Отпуск |
400-600 |
То же |
Закалка или нормализация |
500-800 |
Ямные, с выдвижным подом или вертикальные |
Отжиг, нормализация |
600-1100 |
Проходные |
Отжиг, нормализация или закалка |
450-850 |
Обжиговые печи |
|
|
Кольцевая |
Обжиг обыкновенного глиняного кирпича |
260-280 |
Туннельная |
Обжиг шамотных изделий |
1000-1100 |
Туннельная |
Обжиг обыкновенного глиняного кирпича |
300-350 |
| ||
Шахтная |
Обжиг портландцементного клинкера |
1000-1400 |
Вращающаяся барабанная |
Обжиг портландцементного клинкера |
1500-1800 |
Плавильные печи |
|
|
Мартеновские |
Плавка стали |
1200-2000 |
Вагранки |
Плавка чугуна |
700-1400 |
Ванная стекловаренная |
Варка натриево-кальциевого стекла |
450 |
Ванная стекловаренная |
Плавка сульфатного стекла |
650 |
Сушила |
|
|
Камерные |
Сушка форм |
3700-4500 |
Вертикальные и горизонтальные конвейерные |
Сушка стержней |
200-300 |
Туннельные |
Сушка керамических материалов |
1000-1200 |
Барабанные |
Сушка глины |
400-1000 |
Эффективное использование газа в газоиспользующих установках возможно при одновременном соблюдении:
• надлежащего технического состояния печей (обмуровки, газоходов, заслонок и т.д.);
• автоматизации процессов сжигания газа и регулирования его расходов в зависимости от температурных режимов;
• контроля за качеством сжигания газа с помощью приборов по составу и температуре уходящих газов;
• утилизации тепла уходящих газов;
• передовых приемов организации тепловых процессов и режимно-технологических карт.
Состоянию обмуровки печей, газоходов, тепловой изоляции сводок необходимо уделять большое внимание, так как потери тепла через ограждающие конструкции нагревательных и термических печей достигают 15-20 %.
По ориентировочным подсчетам применение эффективной изоляции стен и сводов печей даст экономию до 3-5 % от общего количества сжигаемого газа. С целью экономии топлива кладку печей желательно заключать в металлический кожух, который следует окрашивать алюминиевой краской. При этом потери тепла стенками печи в окружающее пространство снижаются примерно в 2 раза (по сравнению с открытой кирпичной кладкой).
Оснащенность нагревательных и термических печей автоматикой регулирования теплового режима позволяет экономить до 10-15 % газового топлива.
Организация контроля за качеством сжигания газа позволяет ликвидировать потери топлива с химическим недожогом, снижать потери тепла с уходящими газами в результате регулирования коэффициента расхода воздуха и поддержания его на заданном уровне, способствует интенсификации работы печей. Вместе с тем обеспечение контроля за качеством сжигания газа приводит к снижению вредных выбросов (СО, NО2, и др.) в атмосферу; тем самым ведется работа по защите окружающей среды от загрязнений.
Использование тепла уходящих газов для подогрева воздуха, идущего на горение, – один из наиболее эффективных способов повышения экономичности работы печей. При подогреве до 250-300 оС воздуха, идущего на горение, в рекуператорах современного типа экономия топлива достигает 15-25 %. Целесообразные температурные пределы подогретого воздуха определяются технико-экономическими соображениями.
Для подогрева воздуха в печах машиностроительных заводов используют и регенераторы, см. п. 5.2.
Величина экономии топлива при установке рекуператора (регенератора) может быть оценена по формуле:
Э = [(q2 + q3)R∙100]/[100 – (q2 + q3) (1 – R)], |
(5.49) |
R = [(tв" – tв') tух.г.] 0,9С", |
(5.50) |
где С" – отношение теплоемкостей воздуха и уходящих газов в соответствующем интервале температур, С" = Св : Сух.г, табл. 5.27; tв", tв' – температура воздуха на выходе и входе в рекуператор (регенератор) соответственно, оС; tух.г – температура уходящих газов перед рекуператором (регенератором), оС.
Как видно из формулы (5.49), экономия топлива определена с учетом возможного химического недожога газа. Однако недожог газа может быть ликвидирован, в результате чего экономический эффект от установки рекуператора (регенератора) станет больше на величину недожога топлива, т.е.:
Э' = Э + q3, %, |
(5.51) |
В процессе обследования следует также установить техническое состояние рекуператоров (регенераторов) и проверить их тепловой режим:
• высокая температура уходящих газов за рекуператором свидетельствует о его засорении, отложении сажи на его поверхности или недостаточной (заниженной) поверхности теплообмена;
• увеличение коэффициента расхода воздуха после рекуператора свидетельствует о его неплотности;
• наличие недожога топлива перед рекуператором и отсутствие недожога после него свидетельствует о догорании топлива в воздухоподогревателе, об этом будет также свидетельствовать высокая температура уходящих газов.
Установка котлов-утилизаторов за печами является рациональной, когда температура уходящих продуктов сгорания от 400 оС и выше, и расход топлива превышает 500 кг у.т./ч, что обеспечивает паропроизводительность котла 1 т/ч и выше, а также для группы печей при сжигании в них не менее 500 кг у.т./ч и могущих работать в один газоход.
Котлы-утилизаторы могут быть установлены за печами либо отдельно, либо совместно с рекуператорами или регенераторами. При установке котлов-утилизаторов экономически выгодная конечная температура продуктов сгорания находится в пределах 200 оС. С ростом цен на топливо этот показатель будет снижаться, см. гл. 8.
Применение котлов-утилизаторов, регенераторов (рекуператоров) и т.д. дает возможность снизить потери тепла с уходящими газами, однако создание этих устройств требует дополнительных капиталовложений, затрат дефицитных огнеупоров. Вместе с тем, есть более экономичный способ снижения потерь с уходящими газами – это ступенчатое использование тепла.
В тех случаях, когда оптимальный режим работы топливоиспользующих установок требует поддержания высокой температуры уходящих газов, предложено использовать тепло уходящих газов от этих установок по ступенчатой схеме в других, смежных установках, исключив при этом расход топлива на смежную установку.
Теплоэнергетические схемы комплексных установок использования газа могут быть:
• двухступенчатыми;
• многоступенчатыми.
Например, располагаемое тепло уходящих газов (рис. 5.19), отводимых от промышленных печей 1; можно использовать для подогрева воздуха в рекуператоре 2, а затем в сушильной установке 3. Затем чистые продукты сгорания природного газа применяют для нагрева воды в контактном экономайзере 4, что позволяет использовать скрытую теплоту конденсации водяною пара, содержащегося в количестве 2 мЗ на 1 мЗ сжигаемого газа.
Осуществление такой ступенчатой схемы применения тепла продуктов сгорания природного газа позволяет повысить коэффициент использования топлива в три раза, с одновременным снижением расхода природного газа на комплексную установку с минимальными капиталовложениями на их внедрение.
Существенные резервы повышения эффективности использования газового топлива в печах имеются также в организации их работы и в правильной эксплуатации.
Как показывают расчеты, перевод печи с односменного режима работы на трехсменный позволяет уменьшить удельные расходы топлива на 30-40 %, при этом уменьшаются потери тепла на охлаждение во время остановок и на нагрев при розжиге печи.
Рис. 5.19. Схема использования тепла уходящих газов в ступенчатой установке.
Состав уходящих газов при h = 1,55 (α = 1,5): СО2 = 7,6 %; О2 = 7,5 %: N2= 84,9 %
Затраты тепла на разогрев печи определяется по формуле:
Qраз=Vкл ρ (C2t2 – C1t1)n, ккал, |
(5.52) |
где Vкл – объем кладки, м3; ρ – плотность кладки, кг/м3; C2,C1 – средние удельные теплоемкости кладки при начальной и конечной температуре, ккал/(кг∙оС); t2 ,t1 – конечная и начальная температура кладки, оС; п – количество разогревов печи за рассматриваемый период (месяц, год).
Затраты тепла в % определим по формуле:
Qраз = [Vкл ρ (C2t2 – C1t1)n] BQнр, %, |
(5.53) |
где В – расход газа за рассматриваемый период, м3.
С целью экономии топлива в нагревательных и термических печах периодического действия следует предусматривать:
• футеровку печных объемов легковесными огнеупорами КЛ-13 с целью снижения затрат тепла на аккумуляцию кладки (более подробно данный вопрос изложен в [5.21];
• вести тепловой режим с избыточным давлением до 1,5 кг/м2 в рабочей зоне печи, что позволит снизить подсосы воздуха;
• перевод на непрерывное производство.
Одним из перспективных в деле повышения эффективности использования газа является внедрение в производство нагревательных и термических печей с внутренней рециркуляцией греющих газов.
Тепловой режим таких печей может быть выражен уравнением:
tг – tп = (Qпол + Qпот)/VгCг, |
(5.54) |
где tг – температура греющих газов, оС; tп – температура рабочего пространства печи, оС; Qпол – расход тепла на нагрев садки, ккал/ч; Qпот – потери тепла через кладку, ккал/ч; Vг – объем вводимых в рабочее пространство греющих газов, м3; Cг – теплоемкость продуктов сгорания, ккал/(м3∙оС).
Из формулы (5.54) видно, что при увеличении Vг при прочих равных условиях, разность температур tг – tп уменьшается, а при уменьшении – увеличивается. Чем меньше разность между температурой греющих газов tг, вводимых в печь, и температурой газов рабочего объема печи tп, тем более равномерный и интенсивный нагрев может быть достигнут.
Сущность внутренней рециркуляции заключается в том, что к греющим газам до ввода их в рабочий объем присоединяются остывшие газы печи и, тем самым, представляется возможность менять (при необходимости) значение Vг, путем приближения температуры греющих газов к температуре рабочего объема.
Отношение общего количества газов, вводимых в рабочий объем, к количеству свежих газов, вытекающих из горелки, определяет кратность рециркуляции:
т= (V1 + V2)/ V1=Vг/ V1, |
(5.55) |
где V1, V2, Vг – объемы соответственно свежих, присоединенных (остывших) и греющих газов.
При достаточно большом значении т величина перепада tг – tп минимальна. Следовательно, рециркуляция газов открывает возможности повышения эффективности нагрева. Благодаря рециркуляции уменьшается процентное содержание греющих газов, что обуславливает снижение расходов топлива.
В печах с внутренней рециркуляцией удается сократить длительность нагрева на 20–40 %, уменьшить удельные расходы топлива на 20–30 %.