- •Раздел I проектирование конструкций радиоэлектронных средств
- •Глава 1электрорадиокомпоненты
- •1.2 Виды эрк и их параметры
- •1.2.1. Электрические параметры эрк
- •1.2.2 Конструктивные и эксплуатационные параметры эрк
- •1.3. Резисторы
- •10. Идентификатор класса резистора по уровню шумов.
- •15 Основной документ, по которому применяют резистор
- •1 .4. Конденсаторы
- •1 .5. Катушки индуктивности и трансформаторы
- •1.5.1. Реализация индуктивного компонента средствами микроэлектроники
- •1.5.2. Паразитные параметры катушек индуктивности
- •1.5.3 Магнитопроводы и сердечники
- •1.6. Пьезоэлектрические элементы
- •1.7. Коммутационные устройства
- •1.8. Полупроводниковые диоды
- •1.8.1. Ппд, работающие на прямой и обратной ветвях вах
- •1.8.2. Ппд, работающие на прямой ветви вах
- •1.8.3. Ппд, работающие на обратной ветви вах
- •1.8.4. Ппд с z-и n-образными вах
- •1.8.5. Обозначение ппд в конструкторской документации
- •3 Идентификатор типа фотоприемника оптопар:
- •1.9. Транзисторы
- •1.9.2. Полевые транзисторы
- •1 .9.3. Порядок применения полевых транзисторов в конструкциях рэс
- •1.9.4. Условные обозначения транзисторов
- •8. Номер основного конструкторского документа (ту, чту).
- •1.10. Интегральные микросхемы
- •1.10.1. Цифровые имс
- •1.10.2. Аналоговые имс
- •1.10.3. Условные обозначения имс в конструкторской документации
- •1.11. Эрк сверхвысокочастотных устройств и функциональной электроники
- •1.12. Зарубежные электрорадиокомпоненты
1.5.1. Реализация индуктивного компонента средствами микроэлектроники
С развитием микроэлектроники возникла необходимость в создании индуктивного компонента, технология изготовления которого была бы совместима с интегрально-групповой технологией изготовления микросхем. Такой индуктивный компонент можно реализовать на основе гиратора — четырехполюсника, преобразующего емкостный импеданс нагрузки в индуктивный импеданс на входе. Другими словами, если импеданс нагрузки гиратора емкостный, то его входной импеданс будет индуктивным, т. е. входной ток гиратора будет отставать от входного напряжения на 90°.
Рис. 1.13. Схема преобразователя Рис. 1.14. Схема гиратора
отрицательного импеданса
Действительно, ZBX = UBX∕IBX. Так как UAB = 0, то IXR + I2R = 0, откуда I1 = - I 2. На входы Аи В токи не затекают, поэтому Iвх = I1 .= -I2, а напряжение UBX =UA= UB = I2Z. С учетом этого
ZBX = I2Z ∕(-I2) = -Z
Гиратор, схема которого показана на рис. 1.14, состоит из двух ПОИ на основе ОУ1 и ОУ2, соединенных последовательно. Используя результаты предыдущего расчета, запишем:
Тогда
В частности, если Z= 1∕(jωС), то ZBX =jωCR2 =jωLэкв; если Z= jωL, то ZBX = R2∕(jωL) = =1∕(jωюСэкв); если Z= R, то ZBX = R
Таким образом, при включении конденсатора С в качестве нагрузки Z входной импеданс гиратора ZBX будет индуктивный.
1.5.2. Паразитные параметры катушек индуктивности
Импеданс катушки ZL, реализованной в виде какой-либо конструкции (дросселя, трансформатора, катушки колебательного контура), не является чисто индуктивным в широком диапазоне частот. Это связано с наличием паразитной емкостной связи между витками катушки, а также между катушкой и другими элементами конструкции.
Кроме того, имеют место потери энергии в элементах конструкции катушки — обмотке и сердечнике. На очень высоких частотах на значение ZL может оказывать влияние конечное время распространения электромагнитной энергии по обмотке катушки. В этом случае конструкцию катушки следует рассматривать уже как компонент с распределенными параметрами.
Паразитная межвитковая емкость. Эта емкость является распределенной между участками проводника обмотки (рис. 1.15, а), находящимися под разными потенциалами, однако ее суммарное действие можно учесть введением конденсатора с паразитной емкостью Спар в эквивалентную схему катушки на высоких частотах (рис. 1.15, б). Наличие Спар ограничивает рабочий диапазон катушки частотой f0 параллельного резонанса эквивалентного контура (рис. 1.15, в).
Рис. 1.15. Паразитная межвитковая емкость катушки:
а — емкостная связь между витками катушки;
б — эквивалентная схема катушки на высоких частотах;
в — резонансная кривая эквивалентного контура;
г — конструкция катушки с сотовой намоткой;
1...3 — слои намотки
Одним из способов уменьшения Спар является применение сотовой намотки катушек (рис. 1.15, г), т.е. с ортогональным расположением витков в соседних слоях. В этом случае паразитная емкость между слоями намотки 1 и 2, а также 2 и 3 мала из-за малой площади их контакта. Также малой оказывается и паразитная емкость между слоями 1иЗ намотки из-за относительно большого расстояния между ними.
Потери в катушке. Различают потери в обмотке, сердечнике катушки и диэлектрике каркаса, обусловленные рассеянием части запасенной энергии, т.е. необратимым переходом ее в тепло или излучение, и оказывающие влияние на добротность катушки.
Добротность
Q =Рр ∕Ра
где: Рр = Uisin φ — среднее значение реактивной мощности катушки;
Ра = [//cos φ — мощность активных потерь;
φ — угол сдвига фаз между током и напряжением.
Для идеальной катушки угол φ= π∕2, а для реальной — φ < π∕2. Угол δ, дополняющий угол ф до значения π∕2, называют углом потерь. При δ «π∕2 тангенс угла потерь tg δ= δ и тогда Q = 1∕δ. Также добротность можно выразить через компоненты импеданса катушки:
Q = ωL∕rL
где rL — активное сопротивление обмотки катушки на частоте ω.
С сопротивлением rL обмотки связаны активные потери катушки, увеличивающиеся с ростом частоты ω за счет скин-эффекта. Одним из способов снижения этого вида потерь является использование для намотки катушки провода марки «литцендрат» — многожильного провода, каждая жила которого изолирована.
Потери в сердечнике на перемагничивание обусловлены гистерезисом магнитного материала и его магнитной вязкостью, проявляющейся в отставании на угол δМ изменения магнитного состояния вещества сердечника под действием внешнего поля.
Количественно это учитывают введением комплексной магнитной проницаемости
μ = μ1 + Jμ2 Тогда tg δМ = μ2∕ μ1
Потери на вихревые токи возникают в магнитопроводе или экране, являющемся короткозамкнутым витком по отношению к катушке. Наличие небольшого воздушного зазора в магнитопроводе значительно снижает потери этого вида. Также этому способствуют и относительно большие размеры экрана по сравнению с размерами катушки.
Диэлектрические потери обусловлены наличием и несовершенством диэлектрических материалов в конструкции каркаса катушки, а также наличием в ней электрического поля. При этом паразитную емкость катушки Спар следует рассматривать как емкость с потерями. Применение материалов с малыми потерями (радиокерамики, полистирола) или отказ от несущего каркаса (особенно при больших реактивных мощностях) позволяет снизить потери этого вида.