DM_1 / Деталі машин КЛ [Стадник В. А
.].pdf
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
σ H = |
|
Ft K H |
β |
K HV |
|
2 (u + 1) |
|
|
E |
зв |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
bw Kε εα cosαw d1 sinαw u |
2π (1 - μ 2 ) |
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
= |
|
1 |
|
|
|
|
Eзв |
|
|
4 |
|
Ft K Hβ K HV u + 1 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Kε εα |
|
2π (1 - μ 2 ) sin 2αw |
|
|
bw d1 |
|
|
u |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
Позначимо Z H |
= |
|
|
|
4 |
|
|
|
|
- коефіцієнт, що |
враховує форму спряжених |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
sin 2αw |
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
поверхонь зубців у полюсі зачеплення (для нормальних прямозубих коліс при
αw =20˚, Z H =2,495); Z M |
= |
Eзв |
|
|
- коефіцієнт, що враховує |
||
2π (1 |
- |
μ 2 ) |
|||||
|
|
|
механічні властивості матеріалів зубчастих коліс (для стальних зубчастих коліс
беруть E1 |
= E2 =2,1·105 МПа; μ1 |
= μ2 =0,3; ZM |
=190 МПа0,5); Zε = |
1 |
|
Kε εα |
|||||
|
|
|
|
- коефіцієнт, що враховує довжину контактних ліній.
При цьому одержимо розрахункову залежність у формі, рекомендованою ДСТУ ISO 6336-2: 2005 для перевірного розрахунку:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
σ H |
= Z H Z M Zε |
Ft |
|
u ± 1 |
£ [σ ]H |
|
||
|
|
|
K Hβ K HV |
(10.6) |
||||
bwd1 |
|
|||||||
|
|
|
|
u |
|
|
При проектному розрахунку за заданим обертальним моментом T1 і
передатному числі u необхідно визначити aw або d1 .
Формула для проектного розрахунку. Для одержання розрахункової
формули міжосьової відстані aw виконаємо наступні підстановки у формулу перевірного розрахунку:
|
|
2 |
× 10 |
3 T |
|
2 × 10 |
3 T |
|
F |
= |
|
|
1 |
= |
|
2 |
; |
|
|
|
|
|
||||
t |
|
|
d1 |
|
d1u |
|||
|
|
|
|
d = 2aw і b =ψ × a , |
|||
1 |
u ± 1 |
w |
ba w |
|
200
де ψba = |
bw |
- коефіцієнт ширини колеса відносно міжосьової відстані. Тоді |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
d1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 ,5 |
× 10 3 T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
£ [σ |
] |
|
|
|
|||||||
σ |
H |
= Z |
H |
Z |
M |
Z |
ε |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
K |
Hβ |
K |
HV |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
H 0 |
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ψba × aw |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Визначивши із цієї формули a w , одержимо |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
3 T K |
Hβ |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
||
aw = (u ± 1)3 |
|
0 ,5(Z H Z M Zε ) K HV × 3 |
|
|
|
|
|
|
|
. |
||||||||||||||||||||||||||
|
ψ |
ba |
u2 [σ ] |
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
H |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
Позначимо |
K |
a |
= 3 |
|
0 ,5(Z |
H |
Z |
Z )2 |
K |
HV |
- допоміжний коефіцієнт; для |
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M V |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
прямозубих передач рекомендується Ka = 49 ,5 МПа3 (при K HV =1). |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Остаточно формула для проектного розрахунку міжосьової відстані aw |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
закритих циліндричних прямозубих передач |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
= Ka (u ± |
1)3 |
|
103 T K |
Hβ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
aw |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
. |
|
|
|
|
|
|
(10.7) |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
u2 [σ |
] |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ψ |
ba |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У формулі (9.53) момент виражено у Н·м, а контактні напруження [σ ]H в
МПа. Для узгодження розмірностей указаних величин служить числовий коефіцієнт 103.
При необхідності визначення d1 на початковій стадії розрахунку вводимо у формулу (9.52) коефіцієнт ширини вінця шестірні ψbd = bw d1 і
вираз
|
F |
|
|
2 × |
10 3 T |
2 × 10 3 |
|
|
||||||
|
t |
|
= |
|
|
|
1 |
|
= |
|
|
, |
|
|
|
d1bw |
|
|
d13 ×ψbd |
d13ψbd × u |
|
||||||||
після чого одержуємо |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
σ H = Z H Z M Zε |
|
|
2 × 10 3 T |
|
u ± 1 |
K Hβ × K HV £ [σ ]H |
||||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
d1 |
3ψbd |
|
u2 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
201 |
|
|
Звідки ділильний діаметр шестірні
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
10 |
3 T |
× K |
Hβ |
(u ± 1) |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
d1 = |
Kd 3 |
|
|
2 |
|
|
|
, |
|
|
|
(10.8) |
||||||
|
ψ |
bd |
× u2 [σ |
] 2 |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
H |
|
|
|
|
|
|
||
де Kd = 3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
2(Z H Z M Zε )2 K HV |
|
|
- |
допоміжний коефіцієнт; |
для |
сталевих |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
прямозубих коліс |
рекомендується |
Kd |
= 78 ,0 МПа3 . |
У формулах |
(10.7) і |
||||||||||||||
(10.8) T2 - в Н·м; |
d1 і |
aw - в мм; |
K Hβ |
- див. графіки і табл.. у посібнику для |
|||||||||||||||
практичних занять [15]. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Значення ψba |
вибирають |
за |
|
рекомендаціями |
табл.. |
3.1. [15], ψbd |
|||||||||||||
визначають за залежністю між ψba |
і ψbd . |
|
|
|
|
|
|
|
Залежність між ψba і ψbd .
ψba - коефіцієнт ширини вінця колеса відносно міжосьової відстані aw ;
ψbd - коефіцієнт ширини вінця шестірні відносно діаметра d1 .
Оскільки ψ |
ba |
= |
bw |
; |
b =ψ |
ba |
× a |
w |
, |
||||
|
|
||||||||||||
|
|
|
aw |
w |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
а ψbd = |
bw |
; d1 |
= |
2aw |
; |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
d1 |
|
u + 1 |
|
|
|
|||||
Тоді ψbd |
= ψba × aw (u + 1) |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
2aw |
|
|
|
|
|
|
або ψbd |
= 0 ,5ψba (u + 1). |
|
|
(10.9) |
Із формул для перевірних розрахунків слід зробити декілька висновків, якими слід керуватися при розрахунках передач:
1.Величина контактних напружень σ H не залежить від модуля або числа зубців зокрема, а визначається лише їх добутками або діаметрами коліс. За умовами контактної втоми при даних d1 або
202
aw модуль передачі може бути скільки можна малим, якби тільки виконувались рівності mZ 1 = d1 і m(Z1 + Z2 ) = 2aw .
2.Величину m вибирають, орієнтуючись на рекомендації, розроблені практикою (див. наприклад [15]), і потім перевіряють зуб на втому при згині. При перевірці можна одержати σ F значно меншим[σ ]F ,
так як навантажувальна здатність більшості передач обмежена контактною витривалістю, а не витривалістю при згині.
Перевірний розрахунок на попередження пластичних деформацій або
крихкого руйнування робочих поверхонь зубців здійснюється за формулою
σ HM = σ H |
|
≤ [σ ]HM , |
|
Kn |
(10.10) |
де σ H - діюче напруження при розрахунку на контактну витривалість; K n -
коефіцієнт перевантаження (див. попередню лекцію); [σ ]HM - допустиме граничне контактне напруження
10.3. Особливості конструкції і розрахунків на міцність циліндричних косозубих і шевронних зубчастих передач
Косозубі зубчасті передачі. Прямозубі зубчасті передачі застосовують при швидкостях до 6 м/с і передатних числах u ≤ 5.
При більших швидкостях застосовують косозубі зубчасті колеса.
Переваги косозубих зубчастих передач:
а) безшумність; б) менші габарити;
в) висока плавність зачеплення; г) висока навантажувальна здатність;
д) значно менші динамічні навантаження.
Нарівні з цим косозубі передачі характеризуються наявністю осьової сили, причому вона тим більша, чим більший кут нахилу зуба β . Осьова сила намагається зрушити колесо з валом вздовж його осі і вимагає осьової фіксації вала.
203
Особливості геометрії косозубих передач
Зубці косозубих коліс розташовані по гвинтових лініях на ділильному циліндрі, тобто зубці розташовуються не вздовж твірних ділильного циліндра, як у прямозубої передачі, а розташовані по відношенню до них з деяким кутом β , який будемо називати кутом нахилу лінії зуба або нахилом зуба (рис. 10.3).
а) б)
Рис. 10.3. Геометрія косозубого зачеплення Оскільки крок гвинтової лінії зуба на ділильному циліндрі надто великий
у порівнянні з шириною вінця bw , то криволінійність зуба малопомітна (рис. 10.3. а). У пари спряжених косозубих коліс з зовнішнім зачепленням кути нахилу зубців відносно твірної ділильного циліндра β рівні за величиною, але протилежні за напрямом. Одне колесо ліве, друге – праве.
Косозубі колеса нарізують тим же інструментом, що і прямозубі, методом копіювання (на фрезерних верстатах) або методом обкатування (на зубодовбальних або зубофрезерних верстатах). Нахил зуба одержують поворотом інструмента на кут β . Тому профіль такого зуба в нормальному перерізі n – n ( рис. 10.3. б) співпадає з профілем прямого зуба. Модуль у цьому перерізі також є стандартним, і позначається для косозубих коліс, на відміну від прямозубих літерою m зі значком n , тобто mn .
В торцевому перерізі t − t параметри косого зуба змінюються в залежності від кута β . Відстань між зубцями може бути виміряна в торцевому
204
або коловому t − t |
та нормальному n − n перерізах. У першому випадку це |
||||||||||
буде коловий крок |
Pt , у |
другому – |
нормальний крок Pn |
(рис. 10.3. б). |
|||||||
Залежність між ними |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Pn |
= Pt × cos β , |
|
|
|
|
|
(10.11) |
|||
де β - кут нахилу зубців. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Оскільки коловий (торцевий) та нормальний кроки зв’язані з |
|||||||||||
відповідними модулями mt і mn залежностями |
|
|
|||||||||
|
Pt = mt ×π , |
|
|
|
|
|
(10.12) |
||||
|
Pn = mn × π , |
|
|
|
|
|
(10.13) |
||||
то залежність між нормальним та торцевим модулем буде |
|
||||||||||
|
mn |
= mt × cos β |
|
|
|
|
|
(10.14) |
|||
Для косозубих коліс β =8…18˚. |
|
|
|
|
|
|
|
||||
Діаметр ділильного та початкового кола |
|
|
|||||||||
d = dw = mt × Z = |
mn |
|
Z . |
|
(10.15) |
||||||
cos |
β |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Висота головки та ніжки відповідно |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
ha = mn ; |
|
|
|
|
|
|
(10.16) |
||
|
h f |
= 1,25mn . |
|
|
|
|
|
(10.17) |
|||
Діаметр кола вершин |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Z |
|
|
|
|
|
|
|
da = d + 2mn |
= mn |
|
|
|
+ 2 |
. |
(10.18) |
||||
|
|
β |
|||||||||
|
|
|
cos |
|
|
|
|
|
|||
Діаметр кола западин |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Z |
|
|
|
|
|
|
|
d f = d - 2 ,5mn |
= mn |
|
|
|
- 2 ,5 . |
(10.19) |
|||||
|
β |
|
|||||||||
|
|
|
cos |
|
|
|
|
|
|||
Міжосьова відстань |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
aw = |
d1 + d2 |
= |
mn (Z1 + Z2 ) |
. |
|
(10.20) |
|||||
|
|
|
|||||||||
|
2 |
|
2 cos β |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
205 |
|
|
|
|
|
Таким чином прямозубу передачу можна розглядати як окремий випадок косозубої, у якої β =0˚, m = mn = mt .
На відміну від прямозубих, у косозубих передачах, змінюючи величину кута β , можна змінювати діаметри початкових кіл, ˝вписуючись˝ таким чином у потрібну міжосьову відстань aw , не вдаючись до коригування.
Коефіцієнт перекриття косозубої передачі. Якщо прямозубі зубчасті передачі не можуть працювати при коефіцієнтах торцевого перекриття εα <1,
то робота косозубих зубчастих передач можлива як при εα <1 так і при εα >1.
Дійсно. На відміну від прямих зубців зубці косозубих передач вступають в зачеплення не по всій довжині, а поступово від одного торця до другого.
Нехай C = bw × tgβ (рис. 10.3. а) – переміщення спільної точки контакту по
лінії зуба за час зачеплення однієї пари зубців. Тоді відношення εβ = C , що
Pt
показує скільки пар зубців знаходиться одночасно в зачепленні, називається коефіцієнтом осьового перекриття.
Тобто
εβ |
= |
C |
= |
bw × tgβ |
= |
bw sin β cos β |
= |
bw sin β |
. |
(10.21) |
|||
|
|
mn ×π cos β |
|
|
|||||||||
|
|
Pt mt ×π |
|
|
|
|
πmn |
|
|||||
Тоді загальний коефіцієнт перекриття εкос косозубої передачі |
|
||||||||||||
|
|
|
εкос = εα |
+ εβ = εα + |
bw sin β |
. |
(10.22) |
||||||
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
πmn |
|
Одержана формула показує, що передача може працювати при εα <1,
якщо εβ ≥1.
Тоді
bw sin β |
³ 1 звідки b |
³ |
πmn |
. |
(10.23) |
|
|
||||
|
w |
|
sin β |
|
|
πmn |
|
|
206
Враховуючи залежність (10.22), значення коефіцієнта εкос в косозубих передачах може бути значно більшим, ніж в прямозубих і знаходиться в границях 2 < εкос < 20.
Еквівалентне колесо. Профіль косого зуба в нормальному перерізі А – А (рис. 10.4) співпадає з профілем прямого зуба циліндричного колеса, радіус якого дорівнює радіусу кривини ρел в кінці малої півосі еліпса. Таке прямозубе колесо називають еквівалентним.
207
а)
б) |
в) |
Рис. 10.4. До питання заміни косозубого колеса еквівалентним прямозубим та до визначення сумарної довжини лінії контакту у зачепленні
Нормальний переріз А – А створює на циліндричній поверхні колеса еліпс з півосями
b = |
d |
і |
a = |
|
d |
. |
|
2 cos β |
|||||
2 |
|
|
|
|||
Радіус кривини еліпса |
ρел |
в кінці малої півосі, тобто радіус |
еквівалентного колеса визначається за формулої аналітичної геометрії:
208
ρел = |
a 2 |
= |
d |
. |
|
b |
2 cos2 β |
||||
|
|
|
|||
Діаметр еквівалентного зубчастого колеса |
dV = 2ρел = |
|
|
d |
|
|
||||
cos2 β |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|||||
або |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
mn × ZV = |
mt × Z |
= |
|
mn |
× Z |
, |
|||
cos2 β |
|
cos3 β |
|||||||
|
|
|
|
|
|||||
звідки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ZV |
= |
Z |
|
|
|
, |
|
(10.24) |
|
|
|
|
|
|
|
||||
cos3 |
β |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
де dV - ділильний діаметр еквівалентного колеса; mt - торцевий (коловий)
модуль зубців; mn = mt cos β - нормальний модуль зубців; Z - дійсне число зубців косозубого колеса.
Сумарна довжина контактних ліній lΣ . Косозубі колеса можуть працювати без порушення зачеплення навіть при коефіцієнті торцевого
перекриття ε |
α |
<1, якщо забезпечено осьове перекриття b |
> Pt |
tgβ |
. |
|
w |
|
|
||
За допомогою рис. 10.4. в неважко установити, що при εα =1 |
|
|
lΣ |
= |
bw |
|
. |
|
cos |
β |
|
|||
|
|
|
|
||
Середня довжина контактних ліній більша в εα раз, тобто |
|
||||
lΣ |
= εα × bw . |
(10.25) |
|||
|
|
cos β |
|
|
|
Однак, як показано на рис. 10.4. в, при збільшені εα |
швидкість |
||||
збільшення lΣ змінюється |
ступінчасто в зв’язку з тим, що |
ступінчасто |
209