- •1.Основные хар-ки малоуглеродистой стали обычной прочности, повышенной прочности, высокой прочности.
- •2. Хар-ки работы стали на растяжение (диаграмма растяжения стали обычной прочности и высокопрочной).
- •3. Метод расчета мк по предельным состояниям.
- •4 Виды сварных соединений.
- •5 Расчет соединений, выполненных с помощью угловых швов.
- •6.Виды и общая характеристика болтовых соединений.
- •7. Типы балок и компоновка балочных конструкций.
- •8. Подбор сечения и проверка несущей способности прокатных балок.
- •9. Какими способами м/б обеспечена местная устойчивость стенки и верхнего пояса балки составного сечения?
- •10. Центрально – сжатые колонны сплошного и сквозного сечения, конструктивные решения.
- •11. Расчет и конструктивное оформление баз с траверсами и консольными ребрами для центрально-сжатых колонн.
- •12Типы ферм по очертанию и системам решеток.
- •13. Подбор сечений сжатых и растянутых стержней ферм.
- •14. Основные конструктивные решения узлов ферм из парных уголков.
- •15. Компоновка поперечных однопролетных рам каркаса
- •16.Связи по покрытию производствен-х зданий
- •Связи по верхним поясам ферм
- •17 Вчем заключается основные особенности пространственной работы каркаса производственного здания.
- •18 Несущие стальные конструкции кровли покрытия пром. Здания.
- •1. Покрытия по прогонам
- •§ 2. Прогоны
- •3. Схемы ферм
- •19 Конструктивные решения колонн каркаса опз.
- •20 Сплошные подкрановые балки (конструктивные решения)
- •24 Расчёт деревянныхстоек цельного сечения на внецентренное сжаотие.
- •26 Расчёт составных стоек на центральное и внецентренное сжатие.
- •27. Классификация основных видов сварки, применяемых в строительстве.
- •28. Мероприятия по снижению остаточных сварочных напряжений и деформаций.
- •29. Дефекты сварных швов и причины их возникновения.
- •30. Методы контроля качества сварных швов.
- •31.Каково поведение нормальных конструкций при нормативной и расчетной нагрузках. Критерии годности жб, мк, дк. Мк.
- •32.Что такое надежность, отказ, долговечность сооружения. Какова надежность материала по прочности, указанной в сНиП. Мк.
- •33.Вам необходимо взять пробы материала из конструкции здания. Какими могут быть цели отбора и как вы изымите пробы металла, бетона и древесины. Мк.
9. Какими способами м/б обеспечена местная устойчивость стенки и верхнего пояса балки составного сечения?
1.Стенка верхнего пояса явл. сжатой. Сжатый пояс предст. собой длинную пластину, шарнирно прикреплён. своей длинной стороной к стенке балки и нагружен. равномерно распред-м по сеч. пластины норм. напряжением, действ. вдоль длинной стороны пластины. Потеря устойчивости такой пластины происходит путём волнообразного выпучивания ее краев. Крит. напряжение потери устойч-ти соот-их упругой работе матер-ла пояса
σкр. = 0.25Е(t /b)2; σкр. =R; bef /tf ≤ 0.5√E/Ry
bef – свес пояса, tf – толщина пояса. Отсюда видно, что для обеспечения устойчивости пояса при его упругой работе необходимо соблюдать отношение свеса пояса к его толщине. При работе пояса с учётом развития пластич. деф-ций устойч-ть пояса ухудшается и свес пояса д/б
bef /tf ≤ 0.11h0 /tf≤ 0.5√E/Ry.А при толстой стенке, когда h0 /tf ≤ 2.7√E/Ry ,наибольшее значение свеса пояса следует принимать bef /tf ≤ 0.3√E/Ry
h0 – расчётная высота балки.
2 Местная устойчивость стенки от действий норм. сжимающих напр. изгиба. Крит. напр.зависят от распредел. норм. напр-ий по высоте балки, что хар-ся коэф.α
α= (σmax*σmin)/σmax
σmax- наиб. сжим-ся напр.у границы стенки,σmin- напр. на противопол. краю стенки. Если α> 0, опасность потери местн. уст-ти меньше или , чем меньше α, тем больше опасность потери местн. уст-ти.Кром того упруго защемлена поясами, что учитывается степенью упругого защем стенки в поясах. Данное обсто-во харак-ет коэф. δ,к-ый подсчитыв отнош. момент инерции при чистом кручении пояса и стенки
δ=β bf /hп (tf /tw)3
здесь β=∞, если на верхний пояс непрерывно опирается жесткий настил, β=0.8- в прочих случаях.
Критические напряжения потери местн. уст-ти стенки от действия только норм. напр.
σcr= ccr Ry /‾λw 2;
ccr – зависит от δ;‾λw - условие гибкости стенки :‾λw = hw/ tw√ Ry /Е
ccrmin =30; σcr= Ry .
Т.о. hw/ tw≤ 5.5√E/Ry.
Итак если габариты стенки не превышают указанного значения, то стенка потерять устойчивость от действия норм. напр. не может. В высоких балках (h>2м) согласно этому условию стенка получается очень толстой, в этом случае рекоменд-ся назначать толщину стенки из условия среза, а для обеспечения местной устойч., укреплять продольными ребрами жесткости, отстоящими от сжатого пояса на расстоянии 0.2-0.3 hw.
3. Местная устойчивость стенки от действия касат. напр. Касат. Крит. напр. τcr= 10.3 Rs /‾λw 2 для стенок не укреплённых попереч. ребрами жесткости. τcr≥R – в удачно запроектированных балках, тогда ‾λw ≤3.2. Если условие гибкости стенки выполняется ‾λw ≤3.2, то стенка потерять устойчивость от действия только касат. напр.не может. При действии на балку больших сосредоточ. грузов обычно поперечн. ребра устраив. в месте действия каждого груза, и в том случае, если σloc= 0.Макс расст. между попереч. ребрами а=2hw; если‾λw >3.2;a =2.5hw ;если ‾λw ≤3.2.
bp≥ hw/30 +40 мм ; tp≥ 2bp√ Ry /Е. Укреплённая ребрами стенка имеет др. Крит. напр. потери местн. уст-ти. τcr= 10.3(1+0.76/μ2 )Rs /‾λef 2 ,где μ - отношение большей стороны отсека к меньшей;‾λef 2 – условная эффект. гибкостьв пределах отсека; ‾λef 2 =(d/tw )√Ry /Е; d- меньшая из сторон отсека.
4.Местная уст-ть стенки при совместном действии σ и τ.
При одновременном действии этих 2х факторовкрит. напр.потери местн. уст-ти будут меньше, чем при их раздельном действии.
Стенка укреплена поперечными ребрами жесткости и σloc= 0. Проверка производится, если условная эффект. гибкость‾λef >3.5;
√((σ/σcr)2 +(τ/τcr) 2) ≤ γc, здесь
σcr и τcr подсчитывается также как и при раздельном действии такого рода напряжений; σ и τ действующие напр. в пределах отсека. σ = M1 hw /Wx h; τ = Q1 /hw tw
M1 и Q1 - величины средних внутр. усилий в пределах отсека.
M1 = (Mл +Mпр. )/2;
Q1 =( Qл +Qпр. )/2.
При σloc≠ 0. Проверка местной уст-ти проводится, если привед. условная гибкость в пределах отсека ‾λef >2.5;
√((σ/σcr + σloc/ σloс,cr ) 2 +(τ/τcr) 2) ≤ γc. Возможность потери местн. уст-ти стенки зависит от соотношения σ и σloc и от того как часто поставлены поперечные ребра жесткости .