21. Расчеты по прочности объединения железобетона и стали гибкими упорами и анкерами

1.Сдвигающее усилие S_h, приходящееся на один гибкий упор, должно отвечать следующим условиям прочности:

для гибких упоров в виде прокатных швеллеров,

двутавров, уголков без подкрепляющих ребер

; (1)

для гибких упоров в виде круглых стержней при 2,5 < д/d  4,2

; (2)

для гибких упоров в виде круглых стержней при l/d > 4,2

. (3)

Для гибких упоров в виде круглых стержней должно быть, кроме того, выполнено условие

. (4)

В формулах (1) – (4):

t_fr– сумма радиуса закругления и наибольшей толщины полки прокатного профиля, см;

t_w– толщина стенки прокатного профиля, см;

l – длина круглого стержня гибкого упора, см;

d – диаметр стержня гибкого упора или анкера, см;

b_dr– ширина площади смятия бетона упором, см;

R_b, R_y, m – принимаются согласно п. 5.19*.

2.Сдвигающее усилие, приходящееся на один наклонный анкер из арматурной стали круглого сечения (гладкого или периодического профиля) или на одну ветвь петлевого анкера, должно отвечать следующим условиям:

; (5)

, (6)

где A_an– площадь поперечного сечения стержня анкера или ветви анкера, см²;

 – угол наклона анкера к поверхности стальной конструкции.

Для анкеров, разведенных в плане, в формулы (5) и (6) вместо cos  следует подставлять произведение cos  cos  , где  – угол между горизонтальной проекцией анкера и направлением действия сдвигающей силы.

Сдвигающее усилие, воспринимаемое сжатыми наклонными анкерами, не должно превышать 25 % полного сдвигающего усилия, действующего на рассчитываемом участке.

3.При объединении железобетонной части со стальной с помощью наклонных анкеров из полосовой стали толщиной t_anот 8 до 20 мм и шириной от 20 до 80 мм сдвигающее усилие S_h, приходящееся на один анкер или одну ветвь петлевого анкера, следует проверять по формуле (5), заменяя d²выражением

(где t_an- в см), и по формуле (6).

4.Если наклонные или вертикальные анкеры находятся в высоком железобетонном ребре и используются для воспринятия в нем главных растягивающих напряжений, растягивающие усилия в наклонных анкерах следует определять как в арматурных отгибах обычного железобетона, а в вертикальных анкерах – аналогично усилиям в хомутах обычного железобетона. Допускается достаточность сечения анкера для воспринятия этого растягивающего усилия и сдвигающей силы между железобетоном и сталью проверять независимо и усилия не суммировать.

22.расчет объединительных швов на высокпр болтах

24. Особенности конструкции деформационных швов открытого , закрытого, заполненного и перекрытого типа. Определение размера деформационного шва

ДЕФОРМАЦИОННЫЕ ШВЫ ЗАКРЫТОГО ТИПА

Деформационные швы перекрытого типа

ДШ перекрытого типа (cover plate expansion joint) - это первые появившиеся ДШ. С них началась история применения этих конструкции в мостовых сооружениях. Общая особенность конструкции этих ДШ - наличие перекрывающего зазор элемента (как правило, металлического листа или плиты), по которому осуществляется движение транспорта.

Еще недавно широко применялись все виды таких ДШ, в основном, при средних и больших перемещениях пролетных строений. В последнее время ДШ перекрытого типа сдали свои позиции ввиду неоспоримых преимуществ современных ДШ с упругими компенсаторами, работавших в том же диапазоне перемещений. Производители ДШ сейчас практически не ориентируются на выпуск ДШ перекрытого типа. Исключение составляют случаи применения гребенчатых ДШ (о чем будет сказано ниже) или конструкций, комбинированных на основе ДШ перекрытого типа и ДШ с упругим компенсатором. На существующих мостах ДШ перекрытого типа еще часто встречаются.