1-2 ВОПРОС. При проектировании металлических балок, объединенных с железобетонной плитой проезжей части (сталежелезобетонные пролетные строения), расчеты ведут теми же приемами, как и при проектировании чисто металлических балок, с учетом особенностей конструкции, состоящей из двух различных материалов [1]. Железобетонная плита проезжей части в сталежелезобетонных пролетных строениях объединена со стальными балками так, что она включается на работу на общее действие нагрузки. Такое решение весьма эффективно в разрезных пролетных строениях, где главные балки на всей длине работают на положительный изгибающий момент, и железобетонная плита проезжей части работает на сжатие. В железобетонных пролетных строениях железобетонная плита может быть сборной и монолитной. Участие железобетонной плиты в совместной работе со стальной балкой позволяет существенно уменьшить сечение верхнего пояса. Иногда его размеры принимают в соответствии с требованиями конструктивного минимума, регламентированного нормами проектирования мостов. Вид поперечного сечения сталежелезобетонного пролетного строения зависит от его габарита и пролета и в значительной степени определяется рациональным пролетом железобетонной плиты, изменяющимся при толщине плиты 15…25 см в пределах от 3 до 6 м (рис. 1, а). При шаге сварных двутавровых балок 3 м в поперечном сечении плита проезжей части может быть принята толщиной 20 см. При шаге балок 6…10 м плиту той же толщины опирают на вспомогательные прогоны, выполняемые из прокатных профилей (рис. 1, б).

Для улучшения распределения нагрузки между главными балками, а также для обеспечения устойчивости балок при надвижке пролетного строения в его поперечных сечениях с шагом 3…6 м устраивают решетчатые поперечные связи (рис. 1, а, б). -6- В сталежелезобетонных пролетных строениях при пролетах более 60 м применяют обычно балки коробчатого сечения с вертикальными и наклонными стенками (рис. 1, в, г). Плиту проезжей части можно выполнять из сборных П-образных блоков с объединением их шпоночным стыком (рис. 2) или из 2Т-образных блоков со стыком на арматурных выпусках (рис. 3). Арматурные выпуски соединяют внахлѐстку сваркой или вязальной проволокой (рис. 4).

Совместная работа железобетонной плиты и стальной части балки должна быть надѐжно обеспечена. Объединение обычно обеспечивается установкой жестких или гибких упоров, гибких арматурных связей или высокопрочных болтов (рис. 6). В последнее время в практике мирового и отечественного мостостроения широко применяют гибкие штыревые упоры с круглой цилиндрической головкой. В отечественном мостостроении используют штыревые упоры диаметром 20…22 мм и длиной 150…250 мм, выполненные из стали 09Г2С-4 [6].

При монолитной железобетонной плите чаще используют гибкие упоры из арматурных стержней в виде крючков и петель. К верхнему поясу стержни-упоры прикрепляют под углом 35…450 с помощью сварки (рис. 7). Длину одиночного анкера принимают не менее 25 r d , а петлевого – не менее 7 r d (где r d – диаметр арматуры). Если приварка стержней-упоров по каким-то причинам не допускается, то петлевые упоры объединяют в группы, которые приваривают к металлическим полосам, закрепленным на металлической подкладке (рис. 8). Объединенные в группу петлевые упоры через металлическую прокладку прикрепляют к верхнему поясу высокопрочными болтами. В сборных железобетонных плитах для их объединения со стальными балками в местах установки упоров устраивают окна (рис. 9, а), которые после монтажа плит необходимо заполнить бетоном, прочность которого должна быть на класс выше прочности бетона плиты. Продольные и поперечные швы между сборными блоками плит также должны быть качественно заполнены бетоном.

Для улучшения связи сборных плит с балками по краям плит в окнах устраивают закладные детали (рис. 9, б), которые приваривают к поясу балки. Верхняя арматура плит в стыках в этом случае также сваривается. Существенно упрощаются работы по объединению сборной плиты с балками при использовании петлевых гибких упоров (рис. 9, в), приваренных к металлической обойме и помещенных в тело плиты при еѐ изготовлении.

Размеры блоков сборных плит определяются условиями перевозки и их монтажа. Пример расположения плит проезжей части в пролетном строении показан на рис. 10. Проезжая часть – из сборных железобетонных плит, за исключением крайних монолитных участков. Плиты в основном двух видов: прямоугольной формы и с консольными выступами для опирания на них тротуарных блоков. Кроме того, в некоторых плитах сделаны выкружки для закладки трубок водоотвода. Оптимальные высоты металлических балок, объединенных с железобетоном на 15-25% меньше, чем в обычных металлических балках. Однако даже значительное отклонение высоты от еѐ оптимальной величины мало влияет на общий расход металла [7]. Поэтому высоту часто назначают исходя из общих конструктивных соображений - возможности использования листов стандартных размеров и предельной ширины; получения размеров монтажных элементов, вписывающихся в железнодорожный габарит, и др. Обычно для разрезных балок еѐ высоту назначают от 1/15 до 1/25 длины пролета.

Толщины вертикальных стенок, ширину и толщину горизонтальных листов назначают с учетом таких же требований, как и при конструировании обычных металлических балок, а также некоторых дополнительных требований [1, 4]. Если верхний пояс объединенной балки сжат, то отношение толщины верхнего горизонтального листа к его свесу должно составлять не менее 1/12 в конструкциях из низколегированной стали и не менее 1/15 в конструкциях из малоуглеродистой стали. Кроме того, толщина полки (одного листа или пакета листов) верхнего пояса должна составлять не менее 1/10 от свеса полки в границах еѐ контакта с бетоном. Для обеспечения достаточно надежной связи верхнего пояса металлической балки с железобетонной плитой ширина его должна быть не менее 200 мм. А при расположении в пределах пояса продольного стыка сборных плит эта ширина должна быть не менее bdr 160 мм (где bdr – ширина жесткого упора). Армирование плит, конструкция тротуаров, изоляции, водоотвода и т.п – обычные для железобетонных конструкций.

3 ВОПРОС. Способы объединения железобетонной плиты проезжей части со стальными балками. Особенности расчета объединения железобетонной плиты со стальными балками.

Совместная работа железобетонной плиты и стальной части балки должна быть надѐжно обеспечена. Объединение обычно обеспечивается установкой жестких или гибких упоров, гибких арматурных связей или высокопрочных болтов

В последнее время в практике мирового и отечественного мостостроения широко применяют гибкие штыревые упоры с круглой цилиндрической головкой. В отечественном мостостроении используют штыревые упоры диаметром 20…22 мм и длиной 150…250 мм, выполненные из стали 09Г2С-4 [6].

Рис. 6. Способы объединения железобетонной плиты с металлическими балками:

а, б – жесткие упоры; в, г – гибкие упоры; д – высокопрочные болты;

1 – бетонная плита; 2 – ребро жесткости; 3 – уголковый коротыш;

4 – приподнятый плоский упор; 5 – стальной стержень с высаженной головкой;

6 – контактная сварка; 7 – петлевые гибкие упоры; 8 – сварные швы;

9 – высокопрочный болт; 10 – сборная плита; 11 – сетки армирования плиты

При монолитной железобетонной плите чаще используют гибкие упоры из арматурных стержней в виде крючков и петель. К верхнему поясу стержни-упоры прикрепляют под углом 35…450 с помощью сварки (рис. 7). Длину одиночного анкера принимают не менее 25 r d , а петлевого – не менее 7 r d (где r d – диаметр арматуры). Если приварка стержней-упоров по каким-то причинам не допускается, то петлевые упоры объединяют в группы, которые приваривают к металлическим полосам, закрепленным на металлической подкладке (рис. 8). Объединенные в группу петлевые упоры через металлическую прокладку прикрепляют к верхнему поясу высокопрочными болтами.

В сборных железобетонных плитах для их объединения со стальными балками в местах установки упоров устраивают окна (рис. 9, а), которые после монтажа плит необходимо заполнить бетоном, прочность которого должна быть на класс выше прочности бетона плиты.

При расчетах упоров и анкеров в начале задаются их размерами, обоснованными по конструктивным соображениям: удобством их приварки к верхнему поясу стальной балки, целесообразным типом сопряжения с железобетонной плитой и др. Далее распределяют упоры по длине балки, исходя из эпюр погонных сдвигающих сил.

В настоящее время чаще применяют плиты сборной конструкции. В них расположение упоров определяют разбивкой окон, в которые входят упоры при укладке плит. Таким образом, упоры располагают на равных расстояниях. Поэтому достаточно подсчитать наибольшую сдвигающую силу, передающуюся на один упор в той части балки, где ординаты эпюр сдвигающей силы имеют максимальное значение.

напряжения от совместного действия сдвигающего усилия и

момента

4 ВОПРОС. Стадийность работы сталежелезобетонных пролетных строений. Положительные и отрицательные особенности при использовании одностадийного и двухстадийного способа монтажа сталежелезобетонных пролетных строений

Одностадийный способ монтажа сталежелезобетонных пролётных строений

Монтаж пролётного строения по этому способу ведут на сплошных подмостях или на часто расположенных временных опорах (Рис. 20.1). После укладки стальных монтажных блоков и выверки их положения устраивают монтажные стыки, монтируют поперечные и продольные связи. При монолитной железобетонной плите приступают к установке опалубки, арматуры и бетонированию плиты проезжей части.

Если железобетонная плита сборная, то укладывают её блоки, осуществляют объединение железобетонных плит со стальными балками и омоноличивание поперечных и продольных стыков сборных блоков плит. После набора монолитным бетоном или бетоном омоноличивания требуемой прочности образуется сталежелезобетонное (СТЖБ) пролётное строение. Подмости разбирают и усилия от всех нагрузок, включая усилия от веса стальных конструкций Fs, веса железобетонной плиты Fs,b, веса одежды ездового полотна, тротуарных блоков, перильных ограждений, коммуникаций и т. д. Fq , а также временной нагрузки от подвижного состава и пешеходов воспринимаются СТЖБ пролётным строением. Наиболее значимым внутренним силовым фактором, определяющим геометрические размеры стального сечения, является изгибающий момент. Результат воздействия на сталежелезобетонное сечение изгибающего момента от всех нагрузок показан на эпюре

Двухстадийный способ монтажа сталежелезобетонных пролётных строений

Из сути этого способа монтажа следует, что сначала тем или иным способом (продольной надвижкой, с использованием плавсредств, специального кранового оборудования и т.п.) осуществляют монтаж стальных конструкций пролётного строения, которое в конечном итоге будет опираться только на основные опоры (Рис. 20.2). Так же, как и в предыдущем случае, бетонируют монолитную плиту проезжей части или монтируют сборные железобетонные блоки, с последующим объединением их со стальными балками и омоноличиванием поперечных и продольных швов. Но при этом нагрузка от веса стальных конструкций Fs и веса железобетонной плиты Fs ь будет восприниматя стальными несущими конструкциями. Этот этап работы пролётного строения представляет собой первую стадию работы сталежелезобетонного пролётного строения, которая характеризуется работой только его стальных конструкций.

На втором этапе, когда в совместную работу со стальными балками включена железобетонная плита, усилия от всех остальных нагрузок (веса одежды ездового полотна, тротуарных блоков, перильных ограждении, коммуникации и т.д. г„ ), а также временной нагрузки от подвижного состава и пешеходов воспринимаются сталежелезобетонным сечением (Рис. 20.3). Характерным для этого этапа является смещение вверх нейтральной оси сталежелезобетонного сечения.

5 ВПОРОС. Искусственное регулирование напряженного состояния в разрезных и неразрезных сталежелезобетонных пролетных строениях.

В предыдущем разделе было показано, что чем интенсивнее железобетонная плита включается в совместную работу со стальной балкой, тем при меньшей затрате металла можно добитя требуемой несущей способности пролётного строения. Технологические приёмы, направленные на повышении интенсивности включения железобетонной плиты в совместную работу со стальными балками, принято называть искусственным регулированием напряженного состояния пролётного строения.

Для разрезных пролётных строений часто используют технологический приём регулирования, связанный с использованием временных опор. Начальныетехнологические операции по монтажу стальных конструкций и укладке железобетонных плит полностью совпадают с первой стадией монтажа сталежелезобетонного пролётного строения.

Перед операциями омоноличивания продольных и поперечных стыков плит и объединения железобетонных плит со стальными балками к стальной балке с временной опоры с помощью домкрата создают регулирующее усилие N . При этом в произвольном i сечении стальной балки возникнет изгибающий момент.

После того как бетон омоноличивания и объединения наберёт требуемую прочность, а конструкция превратится в сталежелезобетонное пролётное строение, домкраты убирают, и в произвольном iм сталежелезобетонном сечении от всех последующих нагрузок возникнет момент.

Величину усилия регулирования N можно подобрать таким образом, чтобы, например, на первой стадии монтажа в середине пролётного строения изгибающий момент от веса стальных конструкций и железобетонной плиты уравнивался бы с моментом от регулирующего усилия.

В этом случае нормальных напряжений в стальном сечении не возникает. На второй стадии моменты от всех нагрузок воспринимаются сталежелезобетонным сечением, то есть получаем такой же эффект, как и при монтаже в одну стадию, только более экономичным способом.

На практике часто усилие регулирования N стремятся подбирать таким образом, чтобы выполнялось условие, чем усиливается эффект регулирования, позволяющий более интенсивно включать железобетонную плиту в совместную работу со стальными балками, и в результате дополнительно уменьшать расход металла. При этом надо учитывать, что усилие регулирования, необходимое для выполнения указанного условия, может превысить вес металлических конструкций пролётного строения. В этом случае концы пролётного строения пригружают дополнительной нагрузкой (балластом) или закрепляют специальными тягами, препятствующими подъёму концов металлических балок.

В случае невозможности устройства временной опоры рассматриваемый приём регулирования может быть выполнен с помощью шпренгельной затяжки . На такой затяжке, выполняющей функции временной опоры, устанавливают домкрат, и все работы по регулированию осуществляют по описанной выше схеме.

В некоторых типовых проектах сталежелезобетонных пролётных строений предусмотрен их монтаж продольной надвижкой. Для такого способа монтажа на торцевых участках стальных балок предусмотрены отверстия для устройства временных монтажных стыков на высокопрочных болтах. Эти стыки обычно сразу после монтажа стальных конструкций разбирают. Если временные монтажные стыки разобрать после укладки блоков железобетонной плиты и объединения и омоноличивания в зонах положительных моментов, то железобетонная плита на этих участках включится в совместную работу со стальными балками на восприятие усилий от собственного веса стальных конструкций и железобетонной плиты . Таким образом можно несколько повысить эффективность работы железобетонной плиты без каких-либо существенных дополнительных затрат.

Главной задачей регулирования напряжённого состояния неразрезных сталежелезобетонных пролётных строений является создание условий для включения железобетонной плиты в совместную работу со стальными балками на приопорных участках, где возникают отрицательные изгибающие моменты. В основном эту задачу решают путём поддомкрачивания стальных конструкций на промежуточных опорах или опусканием на крайних

6 ВОПРОС. Основные положения расчета сталежелезобетонных пролетных строений. Напряженное состояние сталежелезобетонного сечения (расчетные случаи).

1. Случай А, при котором напряжения в бетоне и арматуре плиты не достигают расчетных сопротивлений.

2. Случай Б, при котором напряжения в арматуре не превышают еѐ расчетных сопротивлений , а напряжения в бетоне достигают и превышают его расчетное сопротивление .

3. Случай В, при котором напряжения в арматуре и в бетоне плиты достигают и превышают их расчетные сопротивления.

Железобетонная плита участвует в работе балки определенной площадью, которая называется расчетной площадью железобетонной плиты.

СТЖБ сечение состоит из двух материалов с разными прочностными и деформативными характеристиками. Следовательно, геометрические характеристики СТЖБ сечения следует считать приведенными к стали. Для этого вводится коэффициент приведения, который следует определять по формуле:

В поясах главной балки допускаются ограниченные пластические деформации

При расчете СТЖБ сечения необходимо учитывать стадийность включения его в работу. Характерной особенностью СТЖБ конструкций является возможность последовательного включения их частей в работу при монтаже. Стадийность зависит от технологии монтажа СТЖБ пролетных строений. Сначала монтируются главные балки, поперечные и продольные связи (их вес воспринимается металлическими балками). Затем монтируется железобетонная плита или бетонируется монолитная плита, вес которой также воспринимается металлическими балками. Это первая стадия работы сечения. После набора прочности бетона плиты и швов омоноличивания выполняются последовательно технологические операции по сооружению тротуаров, ограждений, покрытия проезжей части. Эти постоянные нагрузки воспринимаются уже СТЖБ сечением. Временные нагрузки также воспринимаются СТЖБ сечением и относятся к нагрузкам второй стадии.

7 ВОПРОС. Определение геометрических характеристик сталежелезобетонного сечения

4.2.1. Расчетная ширина железобетонной плиты, учитываемая в составе сечения (определяется по схеме, приведенной на рис. 6):

Для рассматриваемого примера имеем:

- расстояние в осях главных балок

- консольный свес плиты

- толщина железобетонной плиты в пролете

- толщина железобетонной плиты в консоли

- полная высота железобетонной плиты

- высота главной балки

Тогда а половина ширины контакта плиты и стального пояса

4.2.2. Площадь железобетонной части сечения определим по формуле:

4.2.3. Статический момент железобетонной части сечения относительно нейтральной оси получим по формуле:

4.2.4. Положение центра тяжести железобетонной части сечения (расстояние от нейтральной оси до точки , см. рис. 5):

4.2.5. Положение центра тяжести сталежелезобетонного сечения (расстояние от нейтральной оси до точки, см. рис. 5):

4.2.6. Момент инерции сталежелезобетонного сечения относительно главной оси, проходящей через центр тяжести стальной части сечения (определяем как сумму моментов инерции всех частей сечения):

4.2.7. Расстояние от центра тяжести сталежелезобетонного сечения до центра тяжести железобетонной части:

4.2.8. Моменты сопротивления для стальной балки соответственно для верхнего и нижнего волокон:

4.2.9. Моменты сопротивления сталежелезобетонного сечения соответственно для верхнего волокна железобетонной плиты и для волокна на уровне центра тяжести железобетонной плиты:

Расчётную ширину железобетонной плиты определяют как сумму расчётных величин свесов плиты в обе стороны от оси стенки стальной конструкции.

8 ВОПРОС. Расчет прочности сталежелезобетонного сечения на воздействие положительного и отрицательного изгибающего момента. Критерии для установления расчетного случая.

При + моменте:

Верхний пояс

Нижний пояс

при – моменте (для случая Г):

для случая Д:

Расчёт сталежелезобетонного сечения на воздействия положительного момента выполняют в зависимости от напряжения в бетоне СТЬ на уровне центра тяжести железобетонной плиты и напряжения в продольной арматуре плиты Gr, определяющих расчётный случай А, Б или В. При воздействии отрицательного момента в зависимости от этих напряжений используют расчётный случай Гили Д.

1. Случай А, при котором напряжения в бетоне b и арматуре r плиты не достигают расчетных сопротивлений.

2. Случай Б, при котором напряжения в арматуре r не превышают еѐ расчетных сопротивлений Rr , а напряжения в бетоне b достигают и превышают его расчетное сопротивление Rb .

3. Случай В, при котором напряжения в арматуре r и в бетоне b плиты

достигают и превышают их расчетные сопротивления.

9 ВОПРОС. Особенности расчета поперечных сечений сталежелезобетонных балок. Проверка прочности для сталежелезобетонных мостов, расположенных вне сейсмически опасных районах по двум сочетаниям нагрузок.

Включает: постоянные + временные от подвижного состава и пешеходов ( коэф сочетания = 1)

Включает: постоянные + временные, а так же дополнительные воздействия от неравномерного распределения температуры по высоте сечения (коэф сочетания = 1, от температуры = 0.7)

10 ВОПРОС. Перераспределение напряжений в сталежелезобетонном сечении от ползучести бетона. Метод тонкой плиты.

ренебрежение изгибной жесткостью плиты — метод «тонкой плиты» — применяется при условии

В качестве меры ползучести могут использоваться две величины:

—конечная удельная деформация ползучести бетона;

—конечная характеристика ползучести, то есть отношение конечной относительной деформации свободной ползучести бетона к упругой относительной деформации при том же напряжении сжатия.

Свободная ползучесть

Рассмотрим свободную ползучесть. Свободная ползучесть реализуется, если в бетонном элементе действует постоянная во времени нагрузка, а следовательно и напряжение . Под действием напряжения в элементе во времени развиваются деформации свободной ползучести, равные:

где:

—предельная деформация свободной ползучести;

—параметр скорости затухания процесса ползучести.

При деформация свободной ползучести стремится к предельному значению .

Несвободная ползучесть

Рассматриваем теперь работу статически определимого сталежелезобетонного элемента под постоянной нагрузкой. Сталь и бетон в сечении работают совместно и воспринимают долю усилия пропорционально своей жесткости. В процессе ползучести (релаксации) бетона в сечении происходит перераспределение усилия между сталью и бетоном. Напряжения в бетоне релаксируют (уменьшаются), что приводит к увеличению напряжений в стали.

Таким образом ползучесть бетона протекает при переменном напряжении, в результате чего деформации ползучести оказываются меньше, чем при свободной ползучести.

Рассмотрим точку в центре тяжести бетонной части сечения. Под действием нагрузки в момент времени в ней развивается напряжение и деформация

Обозначим через конечное падение напряжения в бетоне вследствие ползучести, а через —конченое изменение относительной деформации.

Задачей является определение прямых зависимостей:

11 ВОПРОС. Определение напряжений в сталежелезобетонных балках от усадки бетона. Определение напряжений в сталежелезобетонных балках от температурных воздействий.

методика предполагает учет напряжений на основе приведенного модуля упругости

Температурные воздействия на сталежелезобетонное пролётное строение определяются разностью температур между железобетонной и стальной частями сечения. Расчёты выполняют исходя из неизменности характера распределения температур по длине пролётного строения (для прямолинейных в плане пролётных строений) и неравномерного распределения температур по высоте стальной или бетонной частей сечения. Температурное воздействие нормируется максимальным значением разности температур железобетонной и стальной частей сечения для сплошностенчатых пролётных строений автодорожных и городских мостов с ездой поверху:

а)в случае, когда температура стали выше, чем железобетона, и балка подвергается нагреву от воздействия солнечных лучей при их наклоне к горизонту 30° и более, t max=30 °C; в случае, когда температура стали выше, чем железобетона, но балка не подвергается нагреву от воздействия солнечных лучей; в случае, когда температура стали ниже, чем железобетона.

б)в случае без (до) устройства на железобетонной плите проезжей части одежды ездового полотна, когда температура железобетона выше, чем стали.

Напряжения в сталежелезобетонном строении статически определимой системы могут быть вычислены по формуле.

12 ВОПРОС. Конструкция концевых и надпорных частей сплошных балок. Расчет устойчивости вертикальных стенок сплошностенчатых балок. Расчет монтажных стыков сплошностенчатых балок.

ПРОВЕРКА МЕСТНОЙ УСТОЙЧИВОСТИ БАЛКИ.

Проверка местной устойчивости заключается в сравнении действующих нормальных и касательных напряжений с критическими напряжениями, превышение которых вызывает потерю устойчивости. В двутавровых балках на местную устойчивость необходимо проверять стенку, а в коробчатых проверяют стенки и листы верхнего и нижнего поясов. Указания по выполнению расчета устойчивости полок и стенок элементов, подкрепленных ребрами жесткости, приведены в обязательном приложении Х [2].

Выполним проверку местной устойчивости составных двутавровых главных балок в расчетном пролете. Местная устойчивость стенки обеспечивается вертикальными и горизонтальными ребрами жесткости, которые выполнены толщиной 10 мм и шириной 170 мм. Вертикальные ребра установлены на всю высоту стенки главных балок с внутренней и внешней стороны с расстоянием между ними: в опорном сечении 1100 мм, в пролете 4700 мм. Продольные ребра установлены на расстоянии 599 мм от сжатого пояса.

Перед началом расчета необходимо определить тип отсека вертикальной стенки (рис.14).

Рис.14. Схема к определению типа отсека вертикальной стенки балки

Если стенка балки, кроме вертикальных ребер жесткости, подкреплена и горизонтальным, то проверку выполняют по отсекам с корректировкой величин . В первом отсеке (между сжатым поясом и горизонтальным ребром жесткости, тип отсека II, рис.14)

Если пластинка попадает в сжато-растянутую зону (тип отсека III и, возможно, тип IV), то проверку устойчивости выполняют, принимая. Приведенные критические напряжения определяют с учетом указаний предыдущего абзаца.

Расчет пластинки, полностью попадающую в растянутую зону, выполняют с использованием условия:

Итак, по результатам конструирования всего получено четыре расчетных отсека: два в опорном сечении и два в пролете, которые соответствуют типу II и IV. В этом случае требуется выполнить проверку на местную устойчивость каждого из четырех отсеков.

Рассмотрим порядок расчета отсека, соответствующего типу IV. На рисунке 15 приведена схема к расчету на местную устойчивость этого отсека и его основные размеры.

Выполним необходимые вычисления расчетных параметров:

Для определения параметра, характеризующего степень защемления стенки сжатым поясом балки, будем использовать следующую формулу:

Расчет монтажных стыков сплошностенчатых балок.

Монтажные стыки сварных балок сталежелезобетонных пролетных строений рассчитывают исходя из эпюры максимальных нормальных напряжений, полученной путем суммирования эпюр для стадий работы I и II (рис. 8, б).

Рис.8. К расчету стыка стальной балки, объединенной с железобетонной плитой

Напряжения определяют по основным формулам проверки напряжений, в которых учитывают особенности работы объединенных балок в две стадии. Геометрические характеристики при построении эпюры σ (см. рис. 8, б) должны быть определены для сечения балки в стыке, то есть при ослаблении стенки заклѐпочными или болтовыми соединениями (на 15%), и при поясах, которыми являются компенсаторы, также ослабленные отверстиями.

Эпюра напряжений в стенке носит характер эпюры при внецентренном сжатии, то есть вызванной моментом и продольной силой.

Способы расчета монтажных стыков объединенных балок аналогичны способам, предусмотренным для чисто металлических балок. То есть стыки поясов и стенки рассчитывают независимо друг от друга. Расчет стыков заключается в определении количества заклѐпок или высокопрочных болтов, необходимых для прикрепления накладок.

Выполним расчет монтажных стыков главной балки сталежелезобетонного пролетного строения.

8.1. Определяем расчетные усилия в верхнем и нижнем поясах главной балки в следующем порядке:

8.1.1. Находим напряжения и на уровне центра тяжести соответственно верхнего и нижнего пояса стальной главной балки (суммируем соответствующие напряжения, возникающие от загружения на первой и второй стадиях):

- для верхнего пояса

- для нижнего пояса

8.2.7. Выполняем проверку соблюдения условия прочности для наиболее нагруженного высокопрочного болта от всех видов силовых воздействий:

13 ВОПРОС. Конструкции опорных частей мостов. Назначение, виды опорных частей. Неподвижные опорные части. Подвижные опорные части. Подбор и расстановка опорных частей.

Опорные части различаются по конструктивным способам реализации угловых и поступательных перемещений опорных сечений.

По принципу реализации угловых перемещений неподвижные опорные части разделяются на плоские, тангенциальные, балансирные, стаканные, с шаровым сегментом. Первые три типа представляют собой конструкции из металла, а два последних – это комбинированные конструкции, в которых наряду с металлом используются синтетические материалы.

Гораздо лучшими характеристиками обладают подвижные опорные части скольжения с использованием антифрикционных материалов.

Для обеспечения угловых перемещений опорных сечений рассматриваемые опорные части имеют элементы вращения, в качестве которых применяют известные по неподвижным опорным частям опорные элементы – тангенциальные, стаканные , с шаровым сегментом.

К деформирующимся подвижным опорным частям относятся резинометаллические опорные части (РОЧ), состоящие из нескольких слоев резины, разделенных металлическими листами. Перемещения опорного сечения при применении таких опорных частей обеспечиваются за счет деформаций резины: поступательные перемещения – деформациями сдвига, а повороты- за счет неравномерного обжатия слоев резины.

Секторные опорные части являются результатом усовершенствования валковых опорных частей с целью уменьшения их высоты. Это достигается увеличением радиуса поверхности качения и введением шарнира. Обеспечивающий поворот опорного сечения.

Неподвижные опроные части.

Выбор типа иконструкции опорных частей зависит от величин опорных реакций и перемещений, которые должны быть обеспечены.

Плоские опорные части применяют в мостах с малыми пролетами, когда поворот опорных сечений незначителен и для его реализации достаточно прокладок из податливого материала , а некоторое ограничение поворота не приводит к сколько-нибудь заметным дополнительным усилиям в элементах моста.

При больших перекрываемых пролетах применяются балансирные опорные части.

Подвижные опорные части - опорные части, допускающие продольные, а иногда и поперечные перемещения концов пролетныхстроений вследствие изменения длины поясов от колебаний темп-ры и от действия подвижной нагрузки.Подвижность П. о. ч. м. достигается в малых пролетных строениях свободной укладкой опорных листов илиопорных плит одна над другой, а в больших пролетных строениях — применением катков, позволяющихверхней плите или балансирам свободно перекатываться по нижней опорной плите. Встречаются также П. о.ч. м. секторного типа.

Подвижная катковая опора

Расстановка опорных частей.

При проектировании подбор опорных частей производится, исходя из назначения пролетного строения, его статической схемы, величины опорных реакций и перемещений опорных сечений, конструкции и материала опор и пролетного строения.

При расстановке опорных частей необходимо иметь в виду, что в ж/д мостах при перемещениях, собирающихся с длины более 100 , на подвижных концах пролетного строения по условиям работы рельсового пути требуется установка уравнительных приборов. Поэтому нужно стремиться, с одной стороны к уменьшению температурных пролетов рельсового пути с другой стороны - к минимизации числа швов, где требуется установка уравнительных приборов.

Значительная часть мостовых сооружений располагаются на кривых малых радиусов и с предельными величинами уклонов и другие обстоятельства делают затруднительным применение тангенциальных, секторных, валковых и катковых опорных частей.

В широких мостах опорные части располагаются по полярно-лучевой схеме, учитывающей, направление удлинений и укорочений под влиянием температуры, которые составляют большую часть суммарных перемещений.

Областью применения тангенциальных и катковых опорных частей являются прямые и узкие разрезные и неразрезные пролетные строения.

14 ВОПРОС. Деформационные швы. Основные требования.

По внешнему виду конструкции деформационных швов могут быть разделены на открытый, закрытый, заполненный и перекрытый типы.

У открытого типа шва есть незаполняемый зазор между сопрягаемыми конструкциями. В швах закрытого типа зазор между сопрягаемыми конструкциями сверху закрыт покрытием проезжей части, уложенным без разрыва, а в швах заполненного типа зазор заполнен каким-либо материалом. В заполненных швах покрытие выполнено с разрывом, поэтому с проезжей части видны как кромки зазора, так и само заполнение. В швах перекрытого типа зазор между сопрягаемыми конструкциями перекрыт в уровне верха проезжей части каким-либо элементом.

Каждый тип шва внутри разделен на подгруппы по признакам, которые так же характеризуют видовые изменения в конструкции, причем для каждого типа эти признаки различны. Так, для швов заполненного типа таким признаком является материал заполнения (конструкции с мастичным заполнением и с резиновыми компенсаторами), а перекрытого - вид перекрывающего элемента (скользящий лист, перекрывающая железобетонная плита, гребенчатая плита и т. п.). В швах открытого типа перемещения концов пролетных строений вызывают изменение ширины видимой щели, в закрытых швах - деформацию асфальтобетонного покрытия, в заполненных - деформацию материала заполнения, а в перекрытых - смещение перекрывающих элементов относительно друг друга или относительно пролетного строения.

Кроме разделения по видовому признаку, конструкции швов подразделяют на группы по расположению их в проезжей части (в пределах между тротуарами), под трамвайным полотном, в тротуарах, в бордюре. Такая группировка конструкций является побочной классификацией деформационных швов. Побочные классификации могут быть построены и по другим признакам, однако все они должны дополнять или пояснять основную классификацию.

Для деформационных швов автодорожных мостов эти требования формулируются следующим образом: 1.Водонепроницаемость деформационного шва; 2. Долговечность и надежность (определяются главным образом выносливостью конструкций); 3. Минимальные затраты на эксплуатацию; 4. Минимальные реактивные усилия, передаваемые на несущие конструкции; 5. Возможность в широком температурном диапазоне равномерно регулировать зазоры между элементами швов, воспринимать перемещения пролетных строений во всех направлениях и плоскостях; 6. Возможность, при необходимости, редуцировать шумовую эмиссию в различных направлениях при проезде; 7. Простота и удобство монтажа.

15 ВОПРОС. Особенности сталежелезобетонных пролетных строений при монолитной железобетонной плите и при использовании сборных железобетонных плит.

Монолитная плита. Особенностью таких конструкций является постоянное изменение их жесткости по мере укладки и твердения бетона в процессе возведения мостового сооружения. Кроме того, на напряженно-деформированное состояние пролетных строений с монолитной плитой существенное влияние оказывают: последовательность бетонирования плиты проезжей части, долговременные процессы в бетоне (усадка и ползучесть), выделение тепла в процессе твердения бетона (саморазогрев бетона) и температурные перепады между стальной и бетонной частями балки.

Яркое преимущество перед сборной железобетонной плитой является ее водонепроницаемость.

Сборная плита.

Основной отличительной особенностью является сокращение сроков монтажа( строительства), сокращение трудоемкости.

16-17 ВОПРОС. Технологические приемы регулирования усилий в стжб пролетных строений, связанные с устройством временных опор, применение искусственного перемещения опор, устройством шпренгельных затяжек, загружением балластом.

Шпренгельная затяжка.

Для этого производится разборка покрытия и разборка сборных ж\б плит проезжей части. Производится установка анкерных упоров на нижнем поясе пролетных строений для натягивания пучков ( по три горизонтальных пучка на каждый нижний пояс). Пучки натягиваются , и тем самым выбирается часть прогиба. Затем устраивается болтовой стык пролетных строений над опорой с натяжением болтов в овальных отверстиях. При этом образуется неразрезная система по металлу ( если имеются отверстия для накладок на подобие того, что применяется при надвижке разрезных пролетов, то их можно использовать) и бетонруется новая монолитная железобетонная плита пролетного строения. Плита объединяется с балками на жестко- гибких упорах по патенту № 2110639, показавших большую надежность на многих сооружениях. После набора прочности бетоном плиты укладывается покрытие проезжей части. Указанные работы следует вести симметрично относительно опоры для исключения перегрузки близко расположенных опорных частей. При этом прогиб пролетного строения получается равным тому, как если бы все эти нагрузки приложить к балкам с временными опорами по середине пролета.

Затем производится ослабление болтов в стыке пролетных строений. При этом болты продергиваются (проскальзываются) в отверстиях (конструкция стыка сделана таким образом, что позволяет обеспечить угол поворота торцов балок на 0,005). Головки болтов верхнего пояса в теле бетона накрыты колпачками из 2х слоев изопласта, что позволяет им перемещаться внутри бетона плиты. На пролетное строение загоняются по 2 грузовика по 25 тс ( определяется по расчету) и окончательно производится затяжка всех болтов на полное усилие. После этого пролетное строение работает на восприятие момента как неразрезное на оставшуюся часть временных нагрузок. При этом вертикальная накладка стыка удаляется, сохраняются горизонтальные накладки верхнего и нижнего поясов- стык уже не может работать на поперечную силу, а только на отрицательный момент.

Полученные эффект от реализации этих решений:

- удалось сохранить балки пролетного строения и обойтись без временных опор в русле реки, снижена стоимость работ, найден новый способ увеличения грузоподъемности мостов и ликвидации провиса.

Для разрезных пролётных строений часто используют технологический приём регулирования, связанный с использованием временных опор. Начальные технологические операции по монтажу стальных конструкций и укладке железобетонных плит полностью совпадают с первой стадией монтажа сталежелезобетонного пролётного строения.

Перед операциями омоноличивания продольных и поперечных стыков плит и объединения железобетонных плит со стальными балками к стальной балке с временной опоры с помощью домкрата создают регулирующее усилие N . При этом в произвольном i сечении стальной балки 

После того как бетон омоноличивания и объединения наберёт требуемую прочность, а конструкция превратится в сталежелезобетонное пролётное строение, домкраты убирают, и в произвольном iм сталежелезобетонном сечении от всех последующих нагрузок возникнет момент.

Величину усилия регулирования N можно подобрать таким образом, чтобы, например, на первой стадии монтажа в середине пролётного строения изгибающий момент от веса стальных конструкций и железобетонной плиты уравнивался бы с моментом от регулирующего усилия.

В этом случае нормальных напряжений в стальном сечении не возникает. На второй стадии моменты от всех нагрузок воспринимаются сталежелезобетонным сечением, то есть получаем такой же эффект, как и при монтаже в одну стадию, только более экономичным способом.

На практике часто усилие регулирования N стремятся подбирать таким образом, чтобы выполнялось условие, чем усиливается эффект регулирования, позволяющий более интенсивно включать железобетонную плиту в совместную работу со стальными балками, и в результате дополнительно уменьшать расход металла. При этом надо учитывать, что усилие регулирования, необходимое для выполнения указанного условия, может превысить вес металлических конструкций пролётного строения. В этом случае концы пролётного строения пригружают дополнительной нагрузкой (балластом) или закрепляют специальными тягами, препятствующими подъёму концов металлических балок.

В случае невозможности устройства временной опоры рассматриваемый приём регулирования может быть выполнен с помощью шпренгельной затяжки. На такой затяжке, выполняющей функции временной опоры, устанавливают домкрат, и все работы по регулированию осуществляют по описанной выше схеме.

В случае использования временной опоры, как отмечалось ранее, нижний пояс стальной балки слабо реагирует на процедуру регулирования.

При применении затяжки, напрягаемой в процессе регулирования, появляется дополнительная горизонтальная сила Н, которая оказывает положительное (компенсирующее) влияние на напряжения в стальном нижнем поясе.

В некоторых типовых проектах сталежелезобетонных пролётных строений предусмотрен их монтаж продольной надвижкой. Для такого способа монтажа на торцевых участках стальных балок предусмотрены отверстия для устройства временных монтажных стыков на высокопрочных болтах. Эти стыки обычно сразу после монтажа стальных конструкций разбирают. Если временные монтажные стыки разобрать после укладки блоков железобетонной плиты и объединения и омоноличивания в зонах положительных моментов, то железобетонная плита на этих участках включится в совместную работу со стальными балками на восприятие усилий от собственного веса стальных конструкций и железобетонной плиты (Рис. 21.3). Таким образом можно несколько повысить эффективность работы железобетонной плиты без каких-либо существенных дополнительных затрат.

Главной задачей регулирования напряжённого состояния неразрезных сталежелезобетонных пролётных строений является создание условий для включения железобетонной плиты в совместную работу со стальными балками на приопорных участках, где возникают отрицательные изгибающие моменты. В основном эту задачу решают путём поддомкрачивания стальных конструкций на промежуточных опорах или опусканием на крайних.

Часто предпочтительным оказывается второй способ, при котором на первом этапе регулирования стальной балке придают временный выгиб за счёт опускания её концов на величину Д. На втором этапе укладывают железобетонную плиту, которую объединяют в совместную работу со стальными балками. Естественно, что нагрузки от веса стальных конструкций и железобетонной плиты воспринимаются стальным сечением, а в железобетонной плите никаких напряжений при этом не возникает. Второй этап длится до того момента, пока бетон плиты не наберёт требуемую прочность.

После того как железобетонная плита получила надёжное объединение со стальной балкой, на третьем этапе регулирования концы пролётного строения выгибают на величину Д в обратную сторону, т. е. возвращают пролётное строение в исходное положение. При этом железобетонная плита оказывается сжатой по всей длине пролётного строения.

Величину Д определяют исходя из расчёта на сохранение в железобетонной плите сжимающих напряжений с учётом частичной их компенсации растягивающими напряжениями, возникающими на четвёртом этапе (эксплуатационном), а также проявления усадки и ползучести бетона.

В рассмотренном способе регулирования железобетонная плита на участках действия положительных моментов может недостаточно эффективно включитя в совместную работу со стальными балками. В этом случае стальную балку предварительно выгибают с временных опор, устанавливаемых в местах действия наибольших положительных моментов. Регулирование при этом осуществляется по методике, используемой для обычных разрезных конструкций. Напряжённое состояние сталежелезобетонного пролётного строения на приопорных участках регулируют согласно выше описанной методике.

18 ВОПРОС. Конструктивные особенности объединенных сталежелезобетонных конструкций. Жесткие металлические упоры. Гибкие арматурные стержни.

В сталежелезо/б конструкциях ж/б плита проезжей части включена в совместную работу с главными металлическими балками путем жесткого объединения. Конструкция ж/б плиты воспринимает сжимающие напряжения, металлические балки в основном работают на растяжение. Объединение ж/б плиты со стальными балками достигается применением особых упоров или фрикционных соединений, воспринимающих сдвигающую силу при работе объединенной конструкции на изгиб. Стальные балки воспринимают почти всю постоянную нагрузку, а объединенная конструкция – временную нагрузку и часть постоянной нагрузки: вес выравнивающего и защитного слоев бетона, гидроизоляции, дорожного покрытия. При этом общий вес конструкции увеличивается, но за счет включения плиты в работу достигается экономия стали до 10-15% из-за уменьшения сечения верхних поясов балок, а также из-за снижения высоты балок, жесткость которых при включении плиты в работу значительно повышается.

Рис.142. Элементы объединения железобетонной плиты с металлическими балками

1 - железобетонная плита; 2 - металлическая балка; 3 - уголковый коротыш.

Так как железобетонная плита сильно разгружает верхние пояса металлических балок, сечение их обычно делают значительно меньшим, чем нижних поясов. Железобетонную плиту устраивают сборной или монолитной. В нашей стране применяют конструкции преимущественно со сборной плитой (рис.143), а за рубежом распространены с монолитной плитой (рис.144, а, б)

Рис.143. Поперечные сечения пролетных строений объединенной конструкции

1 - главная балка; 2 - продольная балка проезжей части; 3 - поперечный шов; 4 - сборная железобетонная плита; 5 - окно в железобетонной плите; 6 - паз в железобетонной плите.

7.3.2 Соединительные элементы. Гибкие и жесткие арматурные упоры. Болтовые соединения и металлические закладные части.

Плиту включают в совместную работу с главными балками или также и с балками проезжей части: продольными (см. рис.143), поперечными (см. рис.144, б).Для связи между железобетонной плитой и металлическими балками устраивают специальные соединительные элементы - жесткие металлические упоры, гибкие арматурные выпуски, металлические закладные части, высокопрочные болты.

Жесткие металлические упоры приваривают к верхнему поясу балки так, что они входят в бетон плиты и препятствуют ее сдвигу по балке. Жесткие упоры делают из уголков (рис.142, б), укрепляя в необходимых случаях их вертикальную полку ребрами жесткости (рис.145, б). Чтобы лучше передавать сосредоточенные усилия, упор полезно несколько повышать, располагая его в толще бетона плиты (рис.145, а); упоры в этом случае сваривают из листовой стали. При сборной конструкции железобетонной плиты в ее блоках делают окна или пазы, размещенные так, чтобы в них входили жесткие упоры балок (см. рис.143). Заполняя эти окна бетоном, достигают объединения плиты с балками.

Рис.145. Элементы объединения железобетонной плиты с металлическими балками

Рис.146. Элементы объединения железобетонной плиты с металлическими балками.

1 - железобетонная плита; 2 - металлическая балка; 3 - монтажный шов; 4 - закладная часть; 5 - жесткий упор; 6 - высокопрочный болт; 7 - цементная подливка или слой эпоксидного клея.

Гибкие арматурные выпуски делают из арматурных стержней обычно в виде петель (рис.146, а), входящих в бетон плиты. Приваривать арматурные выпуски к поясу балки на заводе нежелательно, так как при перевозке их легко повредить. Неудобно и трудоемко приваривать их и на монтаже, поэтому лучше приваривать арматурные выпуски к специальным листам (см. рис.146, а). Такие монтажные элементы надо приваривать или прикреплять высокопрочными болтами к балке на месте сборки конструкции. За рубежом довольно распространено объединение плиты с металлическими балками при помощи стальных стержней с головками (рис.145, в). Эти стержни приваривают на месте монтажа к верхнему поясу балки сваркой сопротивления с помощью ручных аппаратов.

Металлические закладные части применяют для ускорения объединения сборной железобетонной плиты с металлическими балками. В этом случае на краях блоков плиты ставят надежно связанные с арматурой металлические листы так, чтобы после укладки блоков на балки их можно было удобно приварить к верхним поясам балок (рис.146, б). Верхнюю арматуру блоков плиты обычно соединяют сваркой или петлевыми стыками.

Для объединения железобетонных плит с металлическими балками в последние годы получили распространение высокопрочные болты. Болты ставят в отверстия, сделанные в плите и поясных листах металлических балок (рис.146, в), и натягивают так, чтобы созданная ими связь сохранилась после окончания деформаций усадки и ползучести бетона плиты.

19. Расчет жестких упоров сталежелезобетонных конструкций

Рассмотрим пример расчета конструкции объединения стальной части с железобетонной плитой при жестких упорах, полагая прямоугольной эпюру сжимающих напряжений, передаваемых расчетной сминающей поверхностью упора, в соответствии с п. 5.31 СНиП 2.05.03-84* [1]:

9.1. Конструируем жесткие упоры:

9.1.1. Высота площадки смятия бетона (высота упора) hdr = 0,20 м. При этом значение hdr следует согласовывать с толщиной железобетонной плиты (при -38- сборной железобетонной плите толщина подливки не включается в площадь смятия);

9.1.2. Ширина поверхности смятия bdr = 0,25 м (если упор расположен в пределах ребра или вута, то его ширина не должна превышать 1,5 bp , где: p b – ширина ребра или вута на уровне центра тяжести площадки смятия);

9.1.3. Ширина опорного листа dr l = 0,25 м.

9.2. Зададим конструктивно расстояние между упорами i a = 1,10 м (шаг упоров). Для жестких упоров это расстояние не должно превышать восьмикратной расчетной (средней) толщины железобетонной плиты, вместе с тем шаг упоров должен быть не меньше 3,5 высоты площадки смятия бетона hdr , что обеспечивает прочность бетона на скалывание между упорами.

9.3. Определяем значение понижающего коэффициента условий работы mb,dr , учитывающего работу бетона на местное смятие (принимается в зависимости от принятой конструктивно ширины площади смятия бетона упором bdr и ширины ребра или вута в уровне центра тяжести расчетной площади смятия бетона упором brib ). Руководствуясь п. 5.32* СНиП 2.05.03-84* [1], принимаем mb,dr = 1,0.

Рис.17. Схема к расчету жесткого упора

9.4. Площадь поверхности смятия бетона упором выразим формулой: Ab,d r  hd r  bd r  0,20  0,25  0,05 м 2 . (117)

9.5. Сдвигающее h S , которое может воспринять один жесткий упор (см. рис. 17), определим согласно п. 5.32* и по условию (249) СНиП 2.05.03-84* [1]:

здесь: коэффициент 1,6 учитывает, что смятие происходит на части поверхности (местное смятие) [7].

9.6. Учитывая, что прочность опорного листа упора должна соответствовать сдвигающему усилию h S , определяем изгибающий момент от распределенной нагрузки dr p (см. рис. 17). Для расчета опорного листа из него вырезают горизонтальную полоску единичной ширины dr,1 b и определяют в ней моменты как в двухконсольной балке [7] от распределенной нагрузки.

При одном ребре жесткости получим:

а при двух ребрах жесткости, расположенных так, чтобы прогибы в середине пролета и по концам консолей были равны ( b bdr  0,56  1 , b bdr  0,22  2 ), моменты в основаниях консолей:

9.7. Определяем необходимую толщину опорного листа  dr , пользуясь соотношением (442), предложенным в работе [7]. Принимая для изготовления упоров ту же марку стали, что и для главных балок:

Принимаем конструкцию упоров с двумя ребрами жесткости с толщиной всех элементов, равной 30 мм (это значение следует согласовывать с толщиной листов по сортаменту).

9.8. Выполним расчет прикрепления жесткого упора к стальной части конструкции, руководствуясь требованиями п. 5.33 СНиП 2.05.03-84* [1]. Прикрепление жесткого упора выполняем фланговыми и лобовыми швами с помощью автоматической сварки под флюсом по ГОСТ 9087-81* сварочной проволокой марки Св-10НМА по ГОСТ 2246-70*. Швы, прикрепляющие упор к верхнему поясу главной балки рассчитываем на действие сдвигающей силы и момента.

9.8.1. Найдем напряжения в расчетном сечении:

- от сдвигающей силы – предварительно принимаем катет шва f k = 0,012 м, руководствуясь требованиями п.п. 4.82* – 4.102* СНиП 2.05.03-84* [1], и определяем площадь сечения швов

- от момента (по расчетной схеме на рис. 17), предварительно определяем момент сопротивления швов, прикрепляющих упор к верхнему поясу главной балки

9.8.2. Определим напряжения от совместного действия сдвигающего усилия и момента (приближенно, используя формулу , предложенную в работе [7]):

9.8.3. Проверим условие прочности сварного соединения. Для этого определим расчетное сопротивление сварного соединения для принятой марки проволоки, вида соединения и напряженного состояния Rwf . Пользуемся формулами, указанными в таблице 53 СНиП 2.05.03-84* [1], при этом значение нормативного сопротивления металла шва Rwun принимаем по таблице 4* СНиП 2.05.03-84* [1] равным 590 МПа, а значение коэффициента надежности по материалу шва wun  = 1,25 (согласно п. 4.10 СНиП 2.05.03-84* [1]):

20 расчет вертикальных гибких упоров стжб констр