72 72 450 153 160 86 47.4

Высоту траверсы определяем из условия размещения шва крепления траверсы к ветви колонны. В запас прочности все усилия ветви передаем на траверсы через 4 угловых шва. Сварка полуавтоматическая проволокой марки Св-10Г2, d=1,4-2мм,k_f=8мм. Требуемая длина шва определяется по формуле:

172·1000/(4·0.8·1620)=33.18см

Высоту траверсы определяем из условия размещения шва крепления траверсы к ветви колонны. В запас прочности все усилия ветви передаем на траверсы через 4 угловых шва. Сварка полуавтоматическая проволокой марки Св-08А, d=1,4-2мм,k_f=8мм. Требуемая длина шва определяется по формуле:

Требование к максимальной длине швов выполняется. Крепление траверсы к плите принимаем угловыми швами k_f=8мм.

Принимаем h_тр=42см.

Проверяем прочность швов:

172·1000/(0.8·4·42)=1279.76<1620кг/см2 швы удовлетворяют требованиям прочности

Расчёт анкерных болтов.

N=106.12т; М=91.17т*м.

Усилия в анкерных болтах F_a =(M–Ny₂)/h₀=(91.17·100–106.12·46.348)/145.26=28.9т

площадь сечения болтов из стали Вст3кп2 R_ва=1850кг/см² табл 60* [2]

Ав,тр=Fagn/Rва=28.904·1000·0.95/1850=14.84см2

Принимаем 4болта30, А_ва=5.6·4=22.4см².

Усилия в анкерных болтах наружней ветви меньше. Из конструктивных решений принимаем такие же болты.

6. Расчет подкрановой балки

Исходные данные.

Требуется рассчитать подкрановую балку крайнего ряда про­летом 12 м под два крана грузоподъемностью Q = 50/10т.

Режим работы кранов –тяжелый. Пролет здания 30 м.

Материал балки сталь С345, Ry = 3200 кг/см2

1. Нагрузки на подкрановую балку

ширина моста В=6.65м

база крана К=5.25м

высота крана Н=3.15

давление колеса Рмакс= 48.5т

давление колеса Рмин= 14.2т

масса тележки G_т=17.5т

- масс крана с тележкой G = 75.5т

Грузоподьемность Q= 50т

Tk= 1.688т

Определяем расчетное значение усилий на колесе крана

0.95·1.1·0.95·1.1·48.5=52.96

0.95·1.1·0.95·1·1.688=1.68

n_с=0,95 зависит от условий работы крана (для тяжелого режима работы крана)

n=1,1 – нормативно установленное значение для крановой нагрузки

k₁=1,1(согласно таб. 15.1 Беленя)

k₂=1(согласно таб. 15.1 Беленя)

2. Определяем расчетные усилия

Определение Mmax

Равномерный момент от вертикальной нагрузки

1.05·52.96·(0.375+3+2.3+0)=315.58т*м

где =1,05— учитывает влияние собственного веса подкрановых конструкций и временной нагрузки на тормозной площадке .

Расчетный момент от горизонтальной нагрузки

1.05·1.68·(0.375+3+2.3+0)=10.01т*м

Определение Q_max

Расчетные значения вертикальной, и горизонтальной поперечных сил

1.05·52.96·(0.008+0.446+0.563+1)=112.16

1.68·(0.008+0.446+0.563+1)=3.39

Высоту подкрановой балки предварительно зададим согласно прил.1 Беленя

h_Б= 1400 мм

Принимаем подкрановую балку симметричного сечения с тормозной конструкцией в виде листа из рифленой стали t = 6мм и швеллера №16.

Значение коэффициента  определим по формуле

1+2·((10.01·1.4)/(315.58·1.5))=1.06

315.58·100·1000·1.059·0.95/3200=9921.54

97.143,согласно таб. 7.2 Беленя

Оптимальная высота балки

((3/2)·97.143·9921.539)^(1/3)=113.07см

Минимальная высота балки

см

600 для тяжелого режима работы крана

0.95·(52.96·1000·5.675)=285520.6кг*см

Принимаем h_б = 140 см (кратной 10см)

Задаемся толщиной полок t_F =2см, тогда h_W = h_б –2t_F = 140–2·2=136

Определяем толщину стенки

1.5·0.95·112.16·1000/(136·1810.73)=0.65

R_s=0.58·3200/1.025=1810.73кг/см2

Принимаем t_W= 1.4 мм.

136/1.4=97.14 ≈ 100

Размеры поясных листов определяем по формуле:

9921.539·140/2=694507.73см4

1.4*136³/12=293469.87 см4

((694507.73-293469.87)/2)/((136+2)/2)²=42.117см²

bf=42.117/2=21.06

Применяем bf= см

Принимаем пояс из листа сечения A_F= 2·34=68 см²

Устойчивость пояса обеспечена, т.к.

((34–1.4)/2)/2=8.15 0.5·(2100000/3200)^0.5=12.81

По полученным данным компонуем сечение