МК задачи
.pdfРешение
1. Принимаем в качестве материала конструкции сталь С245 (таблица 50* [1]) с
прочностными характеристиками (таблица 51* [1]): фасонка tф = 12 мм, Run = 37 кН/см2, Ry = 24 кН/см2; уголки tуг = 10 мм, Ry = 24 кН/см2.
2. Расчетные сопротивления болтов класса В-6.6:
срезу Rbs = 23 кН/см2 (таблица 58* [1]);
смятию соединяемых элементов (фасонки – по минимальной сумме толщин,
сминаемых в одном направлении)
Rbp = 45 кН/см2 по Run = 370 МПа = 37 кН/см2 (таблица 59* [1]).
3. Пользуясь таблицей рисок (Приложение 6), принимаем однорядное расположение болтов с dотв = 25 мм, db = 24 мм (на 1-3 мм меньше). Расстояния вдоль усилия (п.12.19*. и таблица 39 [1]):
между болтами а ≥ 2,5dотв = 2,5·25 = 62,5 мм, принимаем а = 65 мм; до края b ≥ 2dотв = 2·25 = 50 мм, принимаем b = 50 мм;
4. Требуемое количество болтов в соединении по прочности болтов на срез
(п. 11.7*. [1])
где Аb = 4,52 см2 – площадь сечения одного болта брутто (таблица 62* [1]); ns = 2 – количество срезов одного болта;
γb = 0,9 – коэффициент условий работы болтового соединения (таблица 35* [1]);
γс = 0,9 – коэффициент условий работы конструкции (по п. 5. таблицы 6* [1]);
γn = 0,9 – коэффициент надежности по назначению (по Приложению 7 [2], для пониженного уровня ответственности).
5. Требуемое количество болтов в соединении по прочности на смятие соединяемых элементов (п. 11.7*. [1])
19
– наименьшая суммарная толщина элементов, сминаемых в
одном направлении;
γb = 0,9 (п. 11.7*., таблица 35* [1]); γс = 0,9; γn = 0,95.
6.Принимаем в соединении 3 болта по ГОСТ 1759.4-87 db = 24 мм, класс точности В, класс прочности 6.6, из стали 35 (Приложение 7).
7.Проверяем прочность прикрепляемых уголков по ослабленному сечению 1-1
согласно п. 5.1. [1]:
где Аn = (Ауг – dотв·tуг)·2 = (24,33 – 2,5 1)·2 = 43,66 см2;
Ауг = 24,33 см2 – площадь сечения уголка (Приложение 1).
Примечание: если прочность уголков по ослабленному сечению не обеспечена,
то следует увеличить их толщину (если позволяет сортамент) или увеличить размер уголков и повторить проверку прочности ослабленного сечения.
фасонка tf =12
|
|
Эскиз соединения |
||
|
1 |
|
|
|
|
50 6565 50 |
=34,5 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
0 |
|
|
|
|
z |
N = 300 кН |
70 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 125•10 |
|
1 |
|
3 болта db =24 |
|
|
|
|
|
1 - 1
=25 |
10 10 |
отв |
|
d |
12 |
|
20
Упражнение 3.2
Расчет сдвигоустойчивого соединения на высокопрочных болтах
Пример выполнения упражнения
Руководствуясь разделами 11 и 12 СНиП II-23-81*, разделом 15.3
СП 53-102-2004 сконструировать и рассчитать соединение на высокопрочных болтах при следующих исходных данных (шифр 760):
1.Уголки: 140 12;
2.Расчетное усилие N = 490 кН;
3.Группа конструкций 2;
4.Климатический район II5;
5.Температурный режим – здание отапливаемое;
6.Уровень ответственности здания – II;
7.Марка стали болтов – 30ХЗМФ;
8.Способ обработки соединяемых поверхностей: стальными щетками двух поверхностей без консервации;
9.Способ регулирования натяжения болтов: по М.
Прочность фасонки в данном примере считается заведомо обеспеченной.
Соединение работает при статической нагрузке.
21
22
Задание к упражнению 3.2
1-я |
|
|
Уровень ответственности |
2-я |
|
|
Способ |
3-я |
Климатический район |
Марка |
Обработка |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
Темпер. |
|
N, |
Группа |
регулирования |
|
||||||
цифра |
Уголки |
|
цифра |
цифра |
|
стали |
соединяемых |
|||||
шифра |
|
режим |
|
шифра |
кН |
констр. |
натяжения |
шифра |
|
болтов |
поверхностей |
|
|
|
|
|
|
|
|
болтов |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
90×8 |
отап. |
II |
1 |
640 |
1 |
по |
1 |
I1 |
40Х "селект" |
газопламенный |
|
двух поверхн. без консервации |
||||||||||||
2 |
100×10 |
неотап. |
III |
2 |
610 |
2 |
по М |
2 |
I2 |
30ХЗМФ |
стальными щетками |
|
двух поверхн. без консервации |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
3 |
110×8 |
отап. |
I |
3 |
580 |
3 |
по |
3 |
II2 |
40Х "селект" |
без обработки |
|
4 |
125×8 |
неотап. |
II |
4 |
550 |
4 |
по М |
4 |
II4 |
30ХЗМФ |
дробеметный |
|
двух поверхн. без консервации |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
5 |
125×12 |
отап. |
III |
5 |
520 |
1 |
по |
5 |
II5 |
40Х "селект" |
стальными щетками |
|
двух поверхн. без консервации |
||||||||||||
6 |
140×9 |
неотап. |
I |
6 |
490 |
2 |
по М |
6 |
I1 |
30ХЗМФ |
без обработки |
|
7 |
140×12 |
отап. |
II |
7 |
460 |
3 |
по |
7 |
I2 |
40Х "селект" |
дробеметный |
|
двух поверхн. без консервации |
||||||||||||
8 |
160×14 |
неотап. |
III |
8 |
430 |
4 |
по М |
8 |
II2 |
30ХЗМФ |
газопламенный |
|
двух поверхн. без консервации |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
9 |
180×11 |
отап. |
I |
9 |
400 |
1 |
по |
9 |
II4 |
40Х "селект" |
газопламенный |
|
двух поверхн. без консервации |
||||||||||||
0 |
200×14 |
неотап. |
II |
0 |
370 |
2 |
по М |
0 |
II5 |
30ХЗМФ |
стальными щетками |
|
двух поверхн. без консервации |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Решение
1. Выбираем материал уголков и его расчетные характеристики (таблицы 50* и
51* [1]): сталь С245.
Ry = 24 кН/см2 (t до 20 мм).
2. Пользуясь таблицей рисок (Приложение 6), принимаем двухрядное расположение болтов – шахматное.
Максимальный диаметр отверстия max dотв = 28 мм. Принимаем отверстия под болты dотв = 26 мм, болты db = 24 мм
3. Временное сопротивление высокопрочных болтов из стали 30ХЗМФ по таблице 61* Rbun = 135 кН/см2.
Расчетное сопротивление болтов растяжению (п.3.7. [1])
Rbh = 0,7·Rbun = 0,7·135 = 94,5 кН/см2.
4. Согласно п.11.13*. [1], требуемое количество высокопрочных болтов в соединении
где Аbn = 3,52 см2 – площадь сечения болта нетто (таблица 62* [1]);
µ = 0,35 – коэффициент трения (по п. 5. таблицы 36* [1]);
γh = 1,17 – (по п. 5. таблицы 36* [1], при регулировании натяжения болта по
М, при статической нагрузке и δ = 2 мм);
γb = 0,8 – (по п.11.13*. [1] при n < 5);
k = 2 – количество поверхностей трения;
γс = 0,9 – коэффициент условий работы конструкции (по п. 5. таблицы 6* [1]);
γn = 0,95 – коэффициент надежности для II уровня ответственности (по Приложению 7 [2]).
5. Принимаем 4 высокопрочных болта db = 24 мм.
Расстояния вдоль усилия (п.12.19*. и таблица 39 [1]):
между болтами а ≥ е2 + 1,5dотв, где е2 – расстояние между рядами поперек усилия (по таблице рисок, Приложение 6)
е2 + 1,5dотв = 45 + 1,5·26 = 84 мм, принимаем а = 90 мм;
23
до края b ≥ 1,3dотв = 1,3·26 = 33,8 мм, принимаем b = 35 мм.
6. Проверяем прочность уголков по ослабленному сечению 1-1 (п.11.14. [1])
Здесь площадь ослабленного сечения |
, так как |
||
|
|
|
|
Примечания. Если прочность по ослабленному сечению не обеспечена, следует увеличить толщину уголка (если позволяет сортамент) или увеличить размер уголков и повторить проверку.
Эскиз соединения
1
35 |
45 45 45 |
35 |
4 болта db =24
45 60
90
фасонка
1
N=490 кН
2 140•12
1 - 1
39 |
=26 |
d от в
24
Контрольные вопросы к упражнениям 3.1, 3.2
1.Какие классы точности болтов известны и чем они различаются?
2.Как принимают диаметры отверстий под болты?
3.В чем особенность соединений на болтах классов точности «А», «В»,
«С»?
4.Что значат цифры в названии класса прочности болта?
5.Как выбрать класс прочности болта?
6.Как передается усилие в болтовом соединении, и как может произойти его разрушение?
7.Можно ли крепить элементы одним болтом?
8.Какой длины должна быть ненарезанная часть болта в соединении,
работающем на сдвиг?
9.На какое усилие рассчитывают болты в соединениях, работающих
одновременно на сдвигающее усилие и момент?
10.Как передается усилие в соединениях на высокопрочных болтах?
11.Как обрабатывают поверхности соединяемых элементов в соединениях на высокопрочных болтах?
12.Как контролируют степень натяжения высокопрочных болтов?
13.Как проверяют прочность ослабленного сечения соединяемых элементов в соединениях на высокопрочных болтах?
14.Как размещают болты на листовом и фасонном прокате?
15.Как определяют расчетные сопротивления для болтов и соединяемых элементов?
16.В каком случае можно считать болты равнонагруженными в болтовом соединении?
17.Какие диаметры болтов рекомендуются к применению?
25
4. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ПРОКАТНЫХ БАЛОК УПРАЖНЕНИЕ 4
Металлические прокатные балки являются наиболее распространенными элементами строительных конструкций. Поэтому умение рассчитывать такие балки является обязательным для инженеров всех специальностей. Особое внимание следует обратить на общую устойчивость балок.
Задание к упражнению 4
1-я |
FH, |
Уровень |
2-я |
l, |
3-я |
Материал |
Предельный |
|
цифра |
кН |
ответст- |
цифра |
м |
цифра |
сталь |
прогиб |
|
шифра |
венности |
шифра |
шифра |
(условно) |
||||
|
|
|
||||||
1 |
50 |
II |
1 |
4,0 |
1 |
С235 |
l / 150 |
|
2 |
75 |
III |
2 |
4,5 |
2 |
С245 |
l / 200 |
|
3 |
100 |
I |
3 |
5,0 |
3 |
С255 |
l / 250 |
|
4 |
125 |
II |
4 |
5,5 |
4 |
С275 |
l / 150 |
|
5 |
150 |
III |
5 |
6,0 |
5 |
С285 |
l / 200 |
|
6 |
175 |
I |
6 |
4,0 |
6 |
С235 |
l / 250 |
|
7 |
200 |
II |
7 |
4,6 |
7 |
С245 |
l / 150 |
|
8 |
50 |
III |
8 |
5,0 |
8 |
С255 |
l / 200 |
|
9 |
75 |
I |
9 |
5,5 |
9 |
С275 |
l / 250 |
|
0 |
100 |
I |
0 |
6,0 |
0 |
С285 |
l / 150 |
26
Упражнение 4
Расчет прокатной балки
Пример выполнения упражнения
Руководствуясь разделом 5 СНиП II-23-81*, разделом 9 СП 53-102-2004,
подобрать и проверить сечение прокатной балки, нагруженной силой
FH = 200 кН (нормативной) в середине пролета. Использовать сортаменты двутавров с уклоном полок и с параллельными гранями полок (Приложения 2
и 3). Нагрузка приложена к верхнему поясу; балка закреплена связями от смещения в горизонтальном направлении в месте приложения вертикальной нагрузки и на опорах (шифр 760):
1.Уровень ответственности здания – II, γn = 0,95 (по Приложению 7 [2]);
2.Пролет балки l = 4,0 м;
3.Материал – сталь С285;
4.Предельный прогиб fu = l / 150;
5.Коэффициенты: γf = 1,2 (п. 3.10., 3.11. [2]); γс = 1 (таблица 6* [1]).
Расчетная схема балки
F Н = 200 кН
1
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|||
|
l/2 = 2 м |
|
|
|
|
|
|
|
l/2 = 2 м |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l = 4 м |
|
|||
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
1-1
F Н
h
b
27
Решение
1.Расчетные усилия в балке
2.Расчетные сопротивления стали С285 (фасонный прокат, t до 20 мм)
Ry = 27 кН/см2 (таблица 51* [1]),
Rs = 0,58·Ry = 0,58·27 = 15,7 кН/см2 (таблица 1 * [1]).
3. Требуемый момент сопротивления сечения балки (формула (28) [1]):
заданной жесткости момент инерции сечения:
5. По сортаменту (Приложение 2) выбираем Ι 40 по ГОСТ 8239-89:
Wx = 953 см3, Jх = 19062 см4, Sx = 545 см3, b = 155 мм; h = 400 мм, tw = 8,3 мм, tf = 13 мм.
6. Проверяем принятое сечение:
а) на прочность при действии М (п. 5.12. [1])
М = 228·100 кН·см < Ry·Wx·γc = 27·953·1 = 257·100 кН·см;
б) на прочность при действии Q (п. 5.12. [1])
в) на жесткость (по второй группе предельных состояний, п. 10.1. [2])
28