8.Непроницаемые переборки

На судне установлены поперечные прочные непроницаемые переборки:

-форпиковая на 13 шп

-ахтерпиковая на 122 шп

-трюмные на 56,82 шп

-носовая МО на 103 шп

Кроме поперечных переборок в трюме установлена одна продольная переборка в ДП.

Толщины переборок:

-форпиковая – 5,0 мм

-остальные- 4,0 мм

На переборке в плоскости кильсонов установлены рамные стойки, в плоскости бортовых стрингеров- горизонтальный шельф. Между рамными стойками установлены вертикальные ребра жесткости.

Размеры холостых и рамных стоек переборок принимаются такими же, как размеры холостых и рамных шпангоутов.

9.Пиллерсы и фермы

На судне устанавливаются дополнительные поперечные раскосые фермы через каждые 12 шпангоутов.

В соответствии с пунктом 2.4.81 «Правил» площадь поперечного сечения пиллерса или раскоса, должна быть не менее, чем определенная по формуле:

F ≥ 98,1∙f∙m/(n∙ReH),

где f = L_п∙1,99 = 9,9∙1,99 = 19,701 м² – площадь палубы, поддерживаемая пиллерсом;

m – коэффициент, рассчитываемый для палуб сухогрузных судов,

m = М/f = 27,53/19,7 = 1,39,

где М = 27,53 т – максимальная масса груза, размещенная на палубе площадью

f = 19,7 м²;

n – коэффициент, определяемый в зависимости от значения N,

N = β∙(f∙m)^0,5/n_т∙l,

где β = 1 – коэффициент для сечения трубы

n_т = ReH/235 = 235/235 = 1;

l = 1,99 м – длина пиллерса;

N = 1∙(19,7∙1,39)^0,5/1∙1,99 = 2,62;

n = 0,5;

ReH = 235 МПа – предел текучести стали.

F ≥ 98,1∙19,7∙1,39/(0,5∙235) = 22,86 см²;

Момент инерции пиллерса определяется как:

I ≥ β²∙F² ≥ 1²∙22,86² = 522,57 см⁴;

Подходящий профиль трубы по ГОСТ 9940-81:

D_нар = 16,8 cм; t = 0,6 cм; I = 529,12 см⁴.

Согласно пункту 2.4.83 «Правил» концы пиллерсов крепятся к днищевому и палубному набору четырьмя кницами, высота которых составляет 12 см.

Пиллерсы устанавливаются в узлах пересечения флоров с кильсонами и бимсов с карлингсами.

9.1. Расчет раскосов

Площадь поперечного сечения раскосов должна быть не менее

F=20*(P/σ_кр),

Где Р- расчетная нагрузка

P=fp+Pв=19,7х17,13х27,53=368,34 кН

f- площадь палубы, поддерживаемая пиллерсом м²

p- расчетная нагрузка на площадь f,кПа

Рв- расчетная нагрузка , воспринимаемая пиллерсом от вышерасположенного пиллерса, кН

σ_кр-критическое напряжение, мПа, определяемое по величине эйлеровых напряжений.

σ_кр=200*(I/l²хF)=200*(529,12/(1,99²х22,86))=1168,9 мПа

Согласно пункту 2.2.71

Принимаем =235мПа

Расчетная нагрузка Рр:

Рр=(P/k)хcos α,

α-угол между продольными осями пиллерса и раскоса

К-коэффициент, зависящий от расположения раскосов (см. Рисунок 9.1)

К=1-случай а

Рисунок 9.1. Схемы расположения раскосов

Коэффициент принимается следующим:

-случай а и б-1

-случай в-2

Рр=(368,34/1)*0,707=260,41 кН

F=20*(260,41/235)=22,16 см²

Момент инерции раскоса определяется как:

I ≥ β²∙F² ≥ 0,44²∙22,86² = 491,06 см⁴;

По ГОСТ 8509-93 выбираем угловой равнобокий профиль, удовлетворяющий значениям F,I. Окончательно выбираем угловой равнобокий профиль №12,5 со следующими характеристиками:

F=24,33 см²,I=148,59 см⁴.