- •1.Принципы конструирования корпуса судна
- •2.Конструкция корпуса судна
- •3. Конструирование связей корпуса судна
- •5.Конструирование днища
- •6.Бортовой набор
- •7.Палубный набор
- •8.Непроницаемые переборки
- •9.Пиллерсы и фермы
- •9.1. Расчет раскосов
- •10.Привальный брус
- •11. Фальшборт
- •12.Леерное ограждение корпуса
- •15 Расчёты общей предельной прочности корпуса
- •15.1 Общие положения
- •15.2 Расчет эквивалентного бруса в 1-ом приближении
- •15.3 Расчет эквивалентного бруса в 2-ом приближении
- •15.3.1 Редуцирование гибких связей
- •15.4 Оценка общей предельной прочности
- •16. Сварные соединения
- •16.1 Общие положения
- •16.2 Узлы соединений
- •16.3 Подбор сварных швов по «Правилам» Российского Речного Регистра
- •16.4 Подбор сварных швов по гост
7.Палубный набор
Палуба корпуса в средней части судна набрана по продольной системе. В соответствии с требованием 2.4.47 «Правил» рамные бимсы установлены в плоскости рамных шпангоутов.
Момент сопротивления поперечного сечения бимсов с присоединенным пояском определяется по формуле:
W ≥ 0,1∙k0∙k1∙k2∙d∙B12∙p = 223,45 см3,
где k0 = 7 – коэффициент для рамных бимсов;
k1, k2 – коэффициенты, определяемые в зависимости от величины Lп/B1 и B1/Н по таблице 2.4.11-1 и таблице 2.4.11-2 «Правил», где вместо слова «кильсон» следует читать «карлингс», а вместо слова «флора» следует читать «бимса»;
k1 = 0,55;
k2 = 0,55;
d = 1,65 м – расстояние между бимсами;
B1 - наибольшее расстояние между продольными переборками (раскосыми фермами) или между ними и бортом судна.
В1 = 13,66/2 = 6,83м
р = 9,91х(M/f),Pк=kхp=1,25х13,71=17,13 кПа
где М =850 т – масса перевозимого груза;
Sгп = 608,04м2 – площадь грузовой палубы.
р = 9,81*(850/608,04) = 13,71кПа.
Выбираем размеры профиля бимсов:
Высота профиля h ≥ 1,16∙(W/tc)0,5 = 20,71 см, принимаем h=21см
где tc = 5 мм – толщина стенки профиля.
Размеры полки:
=7,7 см2
Толщина свободного пояска δ <2хtc = 0,9см;
Ширина свободного пояска определяется из b=(8-12) δ;
b ≈ 9 см
Принимаем сварной тавр с характеристиками:
h = 21 см, tc = 0,5 см, δ = 0,9 см, b = 9 см
Выбранные размеры профиля проверяются исходя из условия Wmin ≥ W, расчет которого представлен в таблице 7.1
Таблица 7.1. Проверка характеристик бимса
№п/п |
Размеры, мм |
f,см^2 |
S |
Iперенос |
Iсобств | ||
1 |
9х450 |
40,5 |
18,225 |
8,201 |
2,733 | ||
2 |
7х210 |
15,4 |
180,18 |
2108,106 |
621,133 | ||
3 |
9х90 |
8,1 |
187,515 |
4340,972 |
0,546 | ||
∑ |
*** |
63,3 |
385,92 |
7081,693 | |||
zно = ΣS/Σf |
6,03 |
| |||||
Iно = ΣI - Σf∙zно2 |
4754,596 |
| |||||
Wmin = Iно/zmax |
436,064 |
| |||||
zmax = h - zно |
16,24 |
|
Момент инерции поперечного сечения рамного бимса с присоединенным пояском должен быть не менее:
I = 3∙B1∙W = 3∙6,83∙223,45 = 4578,49 см4,
Момент сопротивления поперечного сечения продольных подпалубных ребер жесткости с присоединенным пояском определяется из:
W ≥ 115 ∙k∙a1∙d,
где a1 = 0,454 м – расстояние между ребрами жесткости;
k- коэффициент, принимаемый равным 0,5 для кранов грузоподъемностью 50 кН
W = 115∙0,5∙0,454∙1,65 = 43,07 см3.
Берём полособульб №10.
Момент инерции площади поперечного сечения продольных подпалубных ребер жесткости с присоединенным пояском должен быть не менее:
i = 0,0127∙ReH∙(f + 100∙a1∙t)d2,
где ReH = 235 МПа – предел текучести стали.
i = 0,0127∙235∙(8,63+ 100∙0,454∙0,6)1,652 =293,07см4,
Выбираем профиль несимметричного полособульба:
№ 10 , h =100 мм, s =6 мм, b =26 мм, s1 =10 мм, f =8,63см2, I =85,22 см4, W =45см3.
Согласно п.2.2.53 размеры карлингсов должны быть не менее размеров, требуемых для рамных бимсов. Исходя из необходимости вырезов под полособульбы №10, выбираем высоту профиля 240мм, т.к высота в стенках рамного набора для холостых балок не должна превышать 40 % высоты рамного набора