Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / Сборник патентов_13537
.pdf
обратной связи или в любой другой части усилителя. Следовательно, даже при низком коэффициенте
усиления достигается благоприятное отношение сигнал/шум 120 в цепи нагрузки.
— Более того, выравнивающее затухание с помощью эквалайзера в цепи обратной связи весьма выгодно,
например, в случае мультиплексной несущей цепи, поскольку (как более подробно обсуждается далее) схема
усилителя в этом случае отдает предпочтение каналам с более низкой частотой из большого числа каналов,
передаваемых по кабелю или другим каналам передачи. 130 371,887 обозначаются значениями их
сопротивлений Ro, KRO, KR и R, где K — константа.
Через последовательно соединенные резисторы KR и KRO R подключен вход N цепи обратной связи или
схемы 13 для усилителя 70, а выходной конец этой цепи подключен к плечам 7 и 8 моста 5. Таким образом,
обратная связь представляет собой диагональ (диагональ обратной связи) выходного моста 10, а также
диагональ входного моста 75 5. Таким образом, мост 10 соединяет исходящую цепь 3 и путь обратной связи
13 в сопряженном отношении друг с другом, а мост 5 соединяет входящую цепь 2 и путь обратной связи 13 в
сопряженном отношении друг с другом. Следовательно, обратная связь и работа усилительной системы не
зависят от импеданса входящей цепи и импеданса нагрузочной цепи, и, кроме того, не могут влиять на
импедансы, с которыми сталкиваются входящая цепь и нагрузочная цепь в усилительной системе.
Данная система усиления относится к типу 90, описанному в нашем патенте, упомянутом выше. На рис. 3
этого патента показан однокаскадный усилитель такого типа. Путем настройки фазы обратной связи таким
образом, чтобы волны искажений, которые появляются в генерируемом управляющем напряжении.
В цепи пространственного разряда последнего каскада усилителя и передаются по цепи обратной связи и
усилителю, возвращаясь в такой фазе, чтобы уменьшить их амплитуду на 100, уменьшить искажения
передачи в усилителе, увеличить нагрузочную способность усилителя и стабилизировать работу усилителя,
например, от изменений коэффициента усиления, которые могут возникать из-за колебаний ламп или
мощности питания ламп, происходящих в системе. Несмотря на то, что при малых нагрузках такая обратная
связь также снижает коэффициент усиления 110 усилителя для основных или сигнальных волн, коэффициент
усиления для высоких амплитуд входного сигнала больше, чем был бы без этой обратной связи. Система
увеличивает несущую способность 115 газоразрядных ламп (1) не только за счет получения очень важного
увеличения несущей способности путем подавления искажений на частотах, отличных от основных частот
120, и тем самым позволяя лампам работать в более широком диапазоне их характеристик анодного тока при
напряжении сетки, но также (2) за счет получения второго очень важного увеличения несущей способности
125 путем обратной связи или регенерации основных волн таким образом, чтобы управлять усилением
желаемым образом, например, чтобы предотвратить нежелательное снижение усиления для основных волн.
130 цепи, что касается снижения уровня модуляции, создаваемого в системе усилителя, и именно для этих
низкочастотных каналов наиболее важно поддерживать низкий уровень модуляции, поскольку они
подвержены большему внешнему воздействию в цепи передачи, чем высокочастотные каналы.
Более того, выравнивающее затухание с помощью эквалайзера в цепи обратной связи обеспечивает
значительную экономию энергии за счет уменьшения нагрузочной способности лампы или ламп последнего
каскада усилителя, особенно когда спектр уровня шума кабеля не зависит от частоты или становится таковым
(например, как указано ниже), а уровни сигнала или боковых полос каналов выравниваются на входе каждого
ретранслятора или усилителя, а не на выходе; в этом случае модуляция в усилителе становится менее
проблематичной.
Другие цели, аспекты и особенности изобретения станут очевидны из приведенного ниже описания и пунктов
формулы изобретения.
На прилагаемых чертежах, фиг. 1 представляет собой схематическое изображение описанной выше системы
усиления; фиг. 2–12 показывают кривые для облегчения объяснения изобретения; фиг. 13 представляет
собой принципиальную схему системы, схематически показанной на фиг. 1.
В системе усиления, показанной на рис. 1, усилитель 1 усиливает волны, принимаемые по входящей линии
или цепи 2, и передает усиленные волны на исходящие линии или цепи 3. Схемы 2 и 3 могут представлять
собой, например, участки многоканальной телефонной кабельной сети, в которой усилитель 1 одновременно
усиливает сигналы нескольких несущих телефонных каналов.
Схема 2 включает входной трансформатор 4 и подключена к входной стороне усилителя 1 через
трансформатор 4 и мост Уитстона 5. Четыре плеча моста, соответствующие сопротивлению 6, 7, 8 и 9,
образуют соответственно четыре резистора. Схема 2 соединена последовательно между плечами 6 и 7 и
образует одну из диагоналей моста. Входная цепь усилителя подключена к плечу 9.
Выходная цепь усилителя соединена с выходной или нагрузочной цепью 3 через мост Уитстона 10 и
блокирующий конденсатор 11, причем блокирующий конденсатор имеет пренебрежимо низкое реактивное
сопротивление для усиливаемых волн. В выходную цепь включен выходной трансформатор 12.
Сопротивление пути пространственного разряда Ro последнего каскада усилителя составляет одно плечо
моста, а схема 3 представляет собой выходную диагональ моста -65. Четыре плеча моста, класс 371,887. В
связи с этим последним увеличением следует отметить, что система усиления изобретения включает
средства для коррекции искажений, вызванных неправильной степенью усиления основных волн, например,
вызванных усилением основной волны заданной частоты на разные величины для разных амплитуд входного
сигнала, или, например, вызванных усилением двух волн с соответственно разными основными частотами на
разные величины соответственно. Например, если волна с заданной основной частотой усиливается в
усилителе 1 до степени меньше, скажем, нормального усиления для усилителя 1, то для этой частоты
напряжение обратной связи, или регенерированное напряжение на диагонали обратной связи входного моста
5, как правило, будет ниже нормального.
В результате проверяется тенденция к снижению коэффициента усиления системы ниже нормального для
основной волны заданной частоты. Аналогично, если заданная частота усиливается в усилителе 1 в большей,
а не меньшей степени, чем обычно, то для этой частоты напряжение, подаваемое обратно на входной мост 5,
стремится быть выше обычного; и в результате проверяется тенденция к более высокому, чем обычно,
усилению системы для основной волны заданной частоты. Система компенсирует слишком низкое или
слишком высокое усиление основных волн, одновременно подавляя компоненты частот, отличных от
основных.
Для простоты изложения изобретение было описано выше со ссылкой на чистые резистивные импедансы, где
импедансы были описаны как внешние или относительные плечи моста Уитстона, или как входные диагонали
моста. Однако изобретение № 43 не ограничивается случаем, когда эти импедансы представляют собой
сопротивления.
Они, а также нагрузка и входящая цепь, могут представлять собой импедансы любого характера (разумеется,
с соблюдением необходимых мер для обеспечения стабильного потенциала на анодах и сетках ламп, как
показано на рис. 13, описанном ниже). — Если R0 рассматривать как одно плечо моста, то емкость анод-катод
настолько мала, что ее реактивное сопротивление на частотах порядка частот усиливаемых волн настолько
велико по сравнению с импедансом R, что им можно пренебречь.
- Усилитель 1 на чертежах настоящего приложения показан в виде трехкаскадного усилителя на фиг. 13,
описанного ниже. (Как указано выше, рис. 13 представляет собой принципиальную схему системы,
схематически показанной на рис. 1). Усилитель может иметь любое количество каскадов, но количество
каскадов должно быть таким, чтобы фазовый сдвиг цепи от пространственного тракта последнего каскада
усилителя 1 через цепь обратной связи и усилитель 1 обратно к пространственному тракту последнего
каскада (включая любой фазовый сдвиг в цепи обратной связи и любой фазовый сдвиг в лампах или других
частях усилителя) не был таким, чтобы усилитель 1 издавал "пение". Если число ламповых каскадов в этой
схеме равно bdd, и фазовый сдвиг ламп является единственным фазовым сдвигом, создаваемым в этой
схеме, то фазовый сдвиг этой схемы составит -180°, или же волны искажения, генерируемые на пути
распространения каждой лампы, вернутся в эту точку в фазе, точно противоположной их исходной фазе.
При такой обратной связи, находящейся в точно противоположной фазе, напряжение на первой сетке (и,
следовательно, ток в цепи нагрузки 3) уменьшается по сравнению с тем, каким оно было бы при отсутствии
обратной связи или регенерации, и при тех же соотношениях импедансов, на коэффициент, где P3
арифметически равен коэффициенту ослабления напряжения или коэффициенту ослабления напряжения
цепи от управляющего напряжения в пространственном тракте последней лампы 95 до сетки первой лампы, и
где ja представляет собой общее усиление от напряжения на сетке первой лампы до управляющего
напряжения в пространственном тракте последней лампы. Любые искажения (например, модулирующий
продукт), возникающие в усилителе, также уменьшаются на тот же коэффициент.
Однако, при наличии более чем одной лампы в усилителе 1, который далее будет обозначаться как i-цепь
(обозначаемый как 105), обычно возникает фазовый сдвиг в ja-цепи, и тогда удобно выразить коэффициент
снижения напряжения в более общем виде как 1], значение px и It 110 заключается в следующем:
Ul — это комплексное число, на которое необходимо умножить фактическое напряжение V1, физически
натянутое на сетку и катод первой лампы, чтобы получить фиктивное управляющее напряжение pv V, которое,
будучи включенным последовательно с R, будет создавать тот же ток (идентичный по фазе и амплитуде), что
и фактическое напряжение V1, физически натянутое на сетку и катод первой лампы: 120, и аналогично, f —
это множитель, на который необходимо умножить V1, чтобы получить напряжение на сетке и катоде первой
лампы, которое будет создавать генератор напряжения a, V1, включенный последовательно с RO. (Для 125
одна трубка или три трубки без фазы 371,887, такие трубки не будут производиться.) Экспериментальные
измерения показали стабилизацию даже при tP3 = 10 000/3100 и даже при aP1fi = 10/3400, что составляет 55 в
пределах 20 от состояния пения или нестабильности. (Эти углы включают фазовый сдвиг ламп, а также
остальной части схемы.) На схеме обратной связи 13 показаны 60 цепей выравнивания ослабления 21 и 22,
цепь регулировки усиления 23 и регулирующий выравниватель ослабления усиления 24.
Эквалайзер 21 представляет собой базовый эквалайзер, например, для выравнивания затухания 65 на
участке кабеля длиной 22 мили при температуре 2,50 °C, где система усилителя должна обеспечивать
необходимое усиление примерно на 25 милях мультиплексного несущего кабеля, к которому подключена
система усилителя 70, и где эта температура считается самой низкой средней температурой, которую
принимает этот участок кабеля в любой данный момент времени. В случае необходимости выравнивания на
длине кабеля более 75 миль (более 25 миль) предусмотрено устройство выравнивания 22. Базовый
выравниватель 21 по-прежнему используется, а выравниватель 22 добавлен для компенсации дальнейшего
затухания на участках кабеля длиной 2, 4 или 6 миль при только что упомянутой температуре. Это позволяет
сделать базовый эквалайзер стандартным элементом, а эквалайзер 22 добавлять только при необходимости.
Эквалайзер 22 может обрабатывать такие изменения, как различия в кабелях или в секциях ретрансляторов.
Тракт регулировки усиления 23 представляет собой чисто резистивную цепь для внесения ослабления в цепь
обратной связи с целью управления усилением усилительной системы 90, как описано ниже.
Регулятор усиления 24 позволяет компенсировать, как описано ниже, изменения затухания, изменяющиеся в
зависимости от частоты, на заданном участке кабеля 96, к которому подключена система усилителя. Эти
изменения, например, могут представлять собой изменения затухания, вызванные главным образом
изменениями температуры на участке кабеля, к которому подключен этот 100-процентный эквалайзер. Эта
длина может составлять, например, приблизительно 50 миль, так что такие регулирующие коэффициенты
усиления и эквалайзеры требуются только на каждом втором ретрансляторе кабеля. 10a При правильной
настройке всей цепи для предотвращения «песен» и при значениях до _ достигается достаточно высокое
подавление искажений, а сеть, расположенная в цепи обратной связи 110, способствует характеристикам
передачи усилительной системы. передаточная характеристика, которая является обратной передаточной
характеристике сети, или, другими словами, создает в выходной цепи 11,L эффект на передачу, который
является обратным эффекту сдвига, a, = - + jO, и 1 -+H 1) Коэффициент усиления (т.е., коэффициент усиления
по напряжению) усилителя (от сетки первой лампы до управляющего напряжения в цепи пространственного
разряда последнего каскада) тогда равен g, умноженному на коэффициент снижения напряжения или Тогда,
для больших значений p1-1 -_B, если (gp)>1 для Age в фазе или почти в фазе с 1, или если (g2p2)>1 для Ad
при или почти 900 к 1.
Из множителя в этой формуле видно, что коэффициент усиления определяется цепью обратной связи
(которая далее будет называться П-цепью), и в обратном направлении (т. е. П-цепь работает в обратном или
инверсном режиме, так что увеличение потерь в ней фактически увеличивает коэффициент усиления
усилителя).
Тот факт, что при большом значении gU1 схема g стабилизируется, стабильность схемы P остается
неизменной, и схема P работает в обратном направлении, как только что было указано, можно показать
следующим образом: обозначив как G коэффициент усиления 1jil, как указано выше, Tl - la _ fip, aG- _ 8p1 i PI
/Регенерация используется здесь в значении взятия части выходного сигнала схемы и повторного ввода ее в
схему раньше, т.е. повторного ввода ее в часть схемы, предшествующую выходной части схемы. В результате
происходит либо увеличение, либо уменьшение коэффициента усиления усилителя 33. В первом случае
стабильность нарушается, тогда как во втором случае она улучшается, как видно из приведенного выше
обсуждения.
В любом случае, изменение устойчивости в первом приближении зависит от изменения коэффициента
усиления. Например, если это 20 дБ, усилитель будет в 10 раз менее нестабилен или, наоборот, в 10 раз
менее стабилен. Эта стабильность включает в себя изменение усиления в зависимости от ламп, напряжений
E, E, Er и EA (на анодах, экранирующих сетках, управляющих сетках и нитях накала соответственно),
выходной мощности, частоты, фазового сдвига, генерации гармоник и т. д. (Однако, когда в P-цепь
вставляются лампы, не показанные на рисунке, стабилизация в отношении гармонического
произведения371,887 8P, 1 - gip, 371,887:
что сама сеть производит при передаче данных, проходящих через сеть.
Например, такая сеть, как цепь регулировки усиления 23, которая вносит затухание в цепь обратной связи,
увеличивает усиление усилительной системы; фильтр нижних частот (не показан) в цепи обратной связи
действует как фильтр верхних частот в усилителе 1, во входящей цепи 2 или в исходящей цепи 3; фильтр
верхних частот (не показан) в цепи обратной связи действует как фильтр нижних частот в основной цепи
передачи; полосовой фильтр (не показан) в цепи обратной связи действует как фильтр подавления полосы в
основной цепи передачи и т. д.
Диапазон частот волн, усиливаемых усилителем, может составлять, например, 40 килогерц.
Для этого частотного диапазона на рис. 2–12 показаны характеристики передачи (1) участка кабельной цепи,
подключенного к усилителю, (2) усилителя без цепей 21–24 и (3) цепей 21–24 соответственно, а также
показано влияние цепей на характеристики передачи усилителя. На рис. 4 и 7 показаны характеристики
затухания 31, 32 и 33 сетей 21, 22 и 23 соответственно; на рис. 9 показана характеристика затухания 34 сети
24 при настройке на самую низкую температуру кабеля, для которой она предназначена; и на рис. 11 кривыми
341-35 показано изменение характеристики затухания сети 24 от ее характеристики, показанной на рис. 9, при
работе сети от настройки на самую низкую температуру кабеля до настройки на самую высокую температуру
кабеля, для которой она предназначена. Это изменение затухания в сети 24 равно изменению затухания,
которое вызывает изменение температуры в том участке кабеля, для которого ретранслятор предназначен
для компенсации изменений затухания, вызванных изменением температуры кабеля.
На рис. 2, 3, 6, 8, 10 и 12 нулевой или опорный уровень передачи принят за уровень передачи на выходе
ретранслятора, предшествующего усилителю, показанному на рисунке, а оси координат пересекаются в точке,
отмеченной нулем на шкале уровней. Таким образом, на рис. 2 линия 40 представляет уровень передачи на
выходе предыдущего ретранслятора в кабеле. При прохождении сигнала по цепи от приемного ретранслятора
к усилителю, показанному на чертежах, уровень передаваемого сигнала снижается с уровня, обозначенного
линией, до уровня, обозначенного кривой 41 на рис. 2. Кривая 41 представляет уровень передачи (в дБ ниже
нулевого уровня) на входе усилителя, показанного на рисунках AL5. Эта кривая показывает, что затухание в
кабеле увеличивается с частотой, причем потери обозначены заштрихованной областью.
На рис. 3 показано, что если бы цепи 21–24 отсутствовали в цепи обратной связи 70 (т.е., если бы выходной
мост был соединен с входным мостом через цепь обратной связи без цепей 21–24), то при прохождении через
усилитель уровень передачи повысился бы с уровня, указанного кривой 41, до уровня, указанного кривой 42,
которая представляет собой уровень передачи, который в этом случае был бы получен на выходе усилителя.
Заштрихованная область, или разница между уровнем передачи, указанным кривой 41, и уровнем, указанным
кривой 42, представляет собой коэффициент усиления передачи, который усилитель обеспечил бы без цепей
21–24.
На рис. 6 показано, что благодаря введению 85 цепи 21 уровень передачи на выходе усилителя повышается с
уровня, заданного кривой 42, до уровня, заданного кривой 43. Разница между уровнем на кривой,
представленной кривой 42, и уровнем на кривой 90, указанным кривой 43, представляет собой увеличение
усиления усилителя, полученное за счет введения цепи 21. В диапазоне частот от 4 до 40 килогерц это
увеличение усиления пропорционально затуханию, показанному кривой 31 на рис. 4, которая демонстрирует
характеристику 21. Таким образом, потери при передаче в сети 21 оказали обратное воздействие на передачу
через систему усилителя 104). Фактически, на каждой частоте увеличение усиления равно потерям,
указанным для этой частоты кривой 31.
На рис. 6 показано, что благодаря введению цепи 22 уровень передачи на выходе 105 усилителя повышается
с уровня, заданного кривой 43, до уровня, заданного кривой 44. Вследствие характеристики 32 из 22,
показанной на рис. 5.
Разница между этими уровнями представляет собой коэффициент усиления усилителя, создаваемый
равными потерями при передаче, возникающими в цепи обратной связи из-за сети 22. Кривая 44 показывает,
что сети 21 и 22 настолько увеличили коэффициент усиления усилителя в диапазоне частот, подлежащих
передаче, что это выравнивает передачу или обеспечивает равномерную передачу в диапазоне частот при
температуре кабеля 2,5 °C.
(Кривые на рис. 5–12 соответствуют условиям 120, в которых сеть 22 настроена для выравнивания
напряжения на протяжении четырех миль кабеля при -2,50 °C. Как описано далее в связи с рис. 13, эта сеть
может быть отрегулирована для адаптации к выравниванию напряжения на протяжении 125 различных длин
кабеля).
На рис. 8 показано, что введение цепи управления усилением 23, имеющей характеристику 33, показанную на
рис. 7, позволяет снизить уровень передачи на выходе 130 e до уровня, компенсирующего изменение
затухания, вызванное максимальным изменением температуры.
Схема усилительной системы, схематически показанная на рис. 1, может, например, выглядеть так, как
показано на рис. 13.
Усилитель 1 показан как трехкаскадный усилитель, первые два каскада которого включают, например, две
экранированные термоэлектронные вакуумные лампы 51 и 52 с равнопотенциальным катодом или
нагревателем. Третий этап включает, например, трехэлектродную трубку 53 с нитевидным катодом. Эти три
трубки имеют общую пластинчатую батарею 55 и батарею нагрева нитей накала 80 56, пропускающую
тепловой ток через нити накала трех трубок, соединенных последовательно.
Анодный ток для лампы 53 проходит от батареи 55 через дроссельные катушки 57 и 58 85 и первичную
обмотку выходного трансформатора 12 к аноду лампы. Конденсаторы 59 и 11 взаимодействуют с катушками
57 и 58, предотвращая колебания напряжения в цепи батареи, достигающие анода под углом 90°, и
предотвращая обратную связь в усилителе через общую цепь батареи из-за переменного напряжения на
аноде.
Конденсатор 11 также служит блокирующим конденсатором и предотвращает попадание напряжения от
батареи 95 на резисторы KRo и KR, а также является обходным конденсатором для волн частоты,
подлежащей усилению.
Анодный ток для лампы 51 проходит от батареи 55 к аноду через сопротивление 60 и межкаскадное
согласующее сопротивление, включающее дроссельную катушку 61 и сопротивление 62. Сопротивления 60 и
62 могут иметь значения, например, 20 000 Ом и 10 000 Ом соответственно. Резистор 60 и конденсатор 63
образуют частотно-избирательную схему, предотвращающую попадание колебаний напряжения в цепи
батареи на анод и предотвращающую прохождение волн переменного тока в выходной цепи лампы к
участкам цепи батареи анода, общим для нескольких ламп усилителя. Конденсатор 63 представляет собой
обходной конденсатор для усиления волн с частотой до 115 Гц. Резистор 62 имеет тенденцию уменьшать
фазовый сдвиг в усилителе (особенно на частотах ниже 4 килогерц), который обычно возникает из-за
шунтирования цепи передачи участками цепи питания пространственного тока.
Индуктивность 61 резонирует со своей собственной емкостью (т.е. образует цепь подавления, включенную
последовательно с 62) приблизительно на частоте 4 кГц, так что она действует как очень малая емкость
практически во всем диапазоне частот от 4 до 40 кГц. Таким образом, импеданс связи 61, 62 высок и
достаточно однороден во всем этом частотном диапазоне.
Анодный ток лампы 52, проходящий от усилителя 130, был увеличен с уровня, указанного кривой 44, до
уровня, указанного кривой 45, или, другими словами, за счет введения в цепь обратной связи потерь
передачи, равномерно распределенных в заданном диапазоне частот, коэффициент усиления усилителя в
каждом диапазоне частот увеличивается на величину, равную потерям, введенным в цепь обратной связи на
каждой частоте.
На рис. 10 показано, что при введении в цепь обратной связи выравнивающей цепи 24 с характеристикой 34,
показанной на рис. 9 для низкого уровня, при настройке цепи на самую низкую температуру кабеля, уровень
передачи на выходе усилителя повышается с уровня, указанного кривой 46, до уровня, указанного кривой 47,
или, другими словами, коэффициент усиления усилителя увеличивается на каждой частоте на величину,
равную затуханию цепи на этой частоте. Увеличение коэффициента усиления происходит равномерно во
всем диапазоне частот, подлежащих передаче, поскольку затухание сети, настроенной на самую низкую
температуру кабеля, также равномерно во всем диапазоне частот. Уровень, показанный кривой 47, совпадает
с уровнем, показанным кривой 40, или, другими словами, при наличии цепей 21, 22, 23 и 24, и при настройке
цепи 24 на самую низкую температуру кабеля, коэффициент усиления усилителя достаточен для
преодоления затухания участка кабеля 435, отведенного под усилитель.
На рис. 12 показано, что при изменении настройки сети 23 с настройки для самой низкой температуры кабеля
на настройку для самой высокой температуры кабеля 40, для которой она предназначена, коэффициент
усиления усилителя на каждой частоте увеличивается на величину, равную дополнительным потерям (как
показано кривой 341 на рис. 11), которые изменение настройки вносит в цепь обратной связи на этой частоте.
Если сеть останется в режиме работы при самой низкой температуре кабеля в условиях самой высокой
температуры кабеля, выходной сигнал усилителя снизится с уровня M0, указанного кривой 47, до уровня,
указанного кривой 48. Изменение настроек сети предотвращает это снижение и поддерживает уровень
выходного сигнала усилителя, указанный на кривой 47. Разница 455 между уровнем, заданным кривой 47, и
уровнем, заданным кривой 48, указывает на изменение затухания, которое вызывают колебания температуры
в том участке кабеля, для которого усилитель предназначен для компенсации изменений затухания.
Настройки сети 24 можно изменить таким образом, чтобы она компенсировала изменение затухания в кабеле,
вызванное изменениями температуры кабеля, меньшими, чем максимально допустимые, аналогично батарее
55 (371,887), используя резистор 70, дроссельную катушку 71 и резистор 72, подключенные к аноду трубки.
Значения каждого из резисторов 70 и 72 могут составлять, например, 12 000 Ом. Элементы 70–73
функционируют в соединении с трубкой 52 так же, как элементы 60–63 функционируют в соединении с
трубкой 51.
Батарея 55 обеспечивает стабильное напряжение смещения для экранирующих сеток ламп 51 и 52 через
частотно-избирательные сети 75 и 85 соответственно. Схема 75 показана состоящей из двух
последовательных плеч 76 и 77 сопротивления и двух параллельных плеч 78 и 79 емкости.
Схема 85 показана состоящей из двух последовательных плеч 86 и 87 сопротивления и двух параллельных
плеч 88 и 89 емкости.
Эти сети предотвращают попадание колебаний напряжения от цепи батареи и волновых напряжений от
выходных цепей переменного тока ламп 51 и 52 на экранирующие сетки. Резисторы 76 и 77 регулируют
напряжение, подаваемое от батареи 55 на экранирующую сетку лампы 51, до необходимого рабочего
значения; а резисторы 86 и 87 регулируют напряжение, подаваемое от батареи 55 на экранирующую сетку
лампы 52, до необходимого рабочего значения.
— Для ламп 51, 52 и 53 предусмотрены батареи смещения сетки 110, 120 и 130 соответственно. Батарея 110
подает стабильное напряжение смещения на управляемую сетку лампы 51 через резистор 111 и резистор
утечки сетки 112. Резисторы 111 и 112 взаимодействуют с конденсатором 113, образуя
частотно-избирательную сеть, предотвращающую попадание колебаний напряжения от батареи 110 на
управляющую сетку 40 лампы 51 и обеспечивающую обход сигнальных волн во входной цепи лампы 51 через
конденсатор 113 в обход цепи питания с напряжением смещения сетки. Конденсатор 113 представляет собой
обходной конденсатор для волн 45 частот, подлежащих усилению. Блокирующий конденсатор 114
предотвращает протекание тока от батареи 110 через резистор 6 или вторичную обмотку трансформатора 4.
Элементы 120–124 функционируют в соединении с трубкой 52, а элементы 130–134 — в соединении с трубкой
53, аналогично тому, как элементы 110–114 функционируют в соединении с трубкой 51.
5. Кроме того, конденсаторы 124 и 134 предотвращают подачу потенциала батареей 55 на сетки ламп 52 и 53.
Блокирующий конденсатор 13а предотвращает прохождение тока от батареи 55 через сопротивление R.
Конденсаторы 114, 124, 134 и 135 имеют пренебрежимо низкое реактивное сопротивление для частот волн,
подлежащих усилению.
Следующие соображения показывают, как, как указано выше, эквалайзер 21 в цепи P заставляет усилитель
отдавать предпочтение каналам с более низкими частотами из большого числа каналов (передаваемых по
кабелю или другой цепи, к которой подключен усилитель 741) в отношении снижения уровня модуляции,
создаваемого в усилителе. Уровень модуляции без эквалайзера в цепи P можно считать независимым от
частоты, например, на 75 дБ ниже выходного сигнала. Затем, при использовании эквалайзера, уровень
составляет 75 дБ на частоте 40 килогерц и меньше на других частотах (частота относится к частоте самого
модулирующего продукта 8(S), а не к частотам сигналов, производящих этот продукт, поскольку она не
зависит от частот сигналов). Предполагая, что характеристика затухания эквалайзера, а также кабеля,
является линейной по частоте и составляет 21 дБ (ниже выходного сигнала) на частоте 4 кГц, тогда с
эквалайзером в схеме Pi уровень гармоник или модуляции составит 1 дБ (ниже выходного сигнала) на частоте
40 кГц и 96 дБ (ниже выходного сигнала) на частоте 4 кГц, и этот уровень будет линейно зависеть от частоты.
Как указано выше, это весьма выгодно для большого количества каналов 9,5, поскольку в этом случае нижние
каналы подвержены значительно большему количеству помех, чем верхние.
Более того, когда спектр уровня шума кабеля плоский или не зависит от частоты, или когда это достигается
(например, путем настолько хорошего экранирования кабеля, что единственным источником шума является
тепловое движение), и все нижние каналы направляются к усилителю 10,5 на уровне ниже, чем верхние
каналы, так что уровни сигнала или боковых полос каналов равны на входе каждого ретранслятора, а не на
выходе ретранслятора или усилителя, то использование эквалайзера в цепи P дает двойное преимущество, и,
в приведенном примере, модуляция в усилителе примерно на 21 дБ менее проблематична, чем если бы все
каналы имели одинаковый уровень 115 на выходе, а эквалайзер находился перед усилителем и был бы
дополнением к линии. Это означает экономию энергии на выходе последней лампы более чем в 100 раз, если
её выходная мощность составляет 12(Q), определяемая соображениями модуляции, как это обычно бывает в
современной практике проектирования несущих частот.
В тех случаях, когда требуется, например, когда количество каналов таково (123), что необходим диапазон
частот передачи только указанного выше порядка величины (от 4 до 40 кГц), а спектр уровня шума
существенно не зависит от частоты, нижняя частота (13(1 371 887 каменных мостов с цепью обратной связи,
подключенной через указанные мосты в сопряженном отношении к входящей и исходящей цепям), так что
действие обратной связи не влияет на импедансы, с которыми система взаимодействует с указанными
входящими и исходящими цепями, и изменение импедансов указанных цепей не влияет на действие обратной
связи.
9. Усилитель для мультиплексной несущей 75 телефонной или телеграфной цепи, включающий в себя
входящий контур от линии к усилителю, исходящий контур от усилителя к линии, цепь обратной связи для
указанного усилителя для подачи 80 обратных волн широкого диапазона частот в такой фазе, чтобы
уменьшить искажения, возникающие в усилителе, а также средства управления усилением и выравнивания
передачи для компенсации изменений 85 затухания указанной линии, подключенной к указанной цепи
обратной связи.
10. Усилитель по п. 9, применяемый в кабельной цепи.
11. Усилитель или ламповая схема 90 согласно любому из вышеприведенных пунктов, в которой
используются многосеточные вакуумные лампы с катодом, нагреваемым косвенно.
12. Система передачи волн, включающая в себя проводную цепь для передачи 95 волн широкого диапазона
частот, которая подвержена возмущениям, изменяющимся в зависимости от частоты и имеющим затухание,
также изменяющееся в зависимости от частоты, усилитель, связанный с указанной цепью для 100 усиления
указанных волн, причем указанный усилитель включает в себя цепь обратной связи и средства выравнивания
затухания в указанной цепи обратной связи, имеющие характеристики, аналогичные характеристикам цепи.
105 13. Система передачи волн, как указано в пункте 12, в которой усиление усилителя больше для высоких
частот, чем для низких, и предусмотрены средства, способствующие тому, чтобы любые искажения,
возникающие в усилителе, были меньше для низких частот, чем для высоких.
14. Система передачи сигналов несущей волны, включающая усилитель, кабельную цепь несущей
телефонной линии, экранированную таким образом, что практически единственным шумом в цепи является
тепловой шум, для передачи на указанный усилитель волн множества несущих телефонных каналов
различных частотных диапазонов с практически одинаковыми уровнями боковых полос на входе усилителя,
причем указанные каналы включают частотный диапазон, простирающийся примерно от 4 килогерц до 40
килогерц, цепь обратной связи для указанного усилителя для обратной связи волн в такой фазе, чтобы
уменьшить усиление и искажения, производимые в усилителе, и эквалайзер ослабления в указанной цепи,
имеющий ослабление, увеличивающееся с частотой для 130 частотных каналов, может передаваться на
усилитель на более низком уровне, чем каналы более высоких частот; -но таким образом, чтобы уровни
боковых полос на входе каждого ретранслятора были несколько ниже для высокочастотных каналов, чем для
низкочастотных каналов, и на выходе ретранслятора были несколько выше для высокочастотных каналов,
чем для низкочастотных каналов.
В общих чертах данное изобретение имеет широкое применение. Например, это не ограничивается
конкретной схемой усилителя, показанной и описанной здесь, но может быть реализовано в других схемах и
режимах работы.
Подробно описав и определив природу нашего изобретения и способ его осуществления, мы заявляем, что
то, что мы
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_371888.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=371888&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB371888A
[]
ПРЕДВАРИТЕЛЬНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ. Усовершенствованный процесс извлечения диоксида серы из
газовых смесей, содержащих его.
Мы, Джон Стэнли Данн, британский подданный, проживающий по адресу: Нортон Холл, Зе Грин, Нортон-Тис,
графство Дарем, и компания Imperial Chemical Industries Limited, британская компания, расположенная по
адресу: Imperial Chemical House, Миллбанк, Лондон, Юго-Западный Лондон, настоящим заявляем, что данное
изобретение имеет следующий характер: данное изобретение относится к извлечению диоксида серы из
газов, содержащих его, с помощью подходящего растворителя.
Изобретение основано на открытии того, что анилин и некоторые другие ароматические амины и их
производные, образующие рыхлые соединения с диоксидом серы, могут быть использованы для растворения
диоксида серы из содержащих его газов, при этом используемый растворитель способен к регенерации путем
нагревания и/или снижения давления, в результате чего получается концентрированный газообразный
диоксид серы.
Указанные амины и их производные не только обладают хорошей абсорбционной способностью по
отношению к диоксиду серы, но и имеют низкое давление паров, что значительно облегчает извлечение
абсорбированного диоксида серы в чистом виде. Кроме того, эти растворители позволяют извлечь
практически весь поглощенный диоксид серы.
Мы также обнаружили, что смеси анилина или вышеупомянутых ароматических аминов с другими нелетучими
органическими растворителями, с которыми они образуют однородные смеси, например, парафиновым
маслом, креозотовым маслом, растительным маслом, могут быть с успехом использованы. Такие
растворители снижают парциальное давление у собак и, таким образом, предотвращают его потерю в
остаточном газе. В некоторых случаях при использовании чистого амина наблюдается тенденция к отделению
твердого вещества от жидкости при поглощении определенного количества диоксида серы. Однако этот
недостаток можно преодолеть добавлением подходящего органического растворителя. Мы обнаружили, что
диметиланилин, смешанный с избытком парафинового масла, образует подходящий абсорбент.
Изобретение может быть реализовано путем промывки исходного газа, содержащего диоксид серы, одним из
указанных растворителей или их смесью в противоточной насадочной колонне, при необходимости под
давлением, например, 10 атмосфер. Предпочтительно проводить промывку при как можно более низкой
температуре, избегая застывания растворителя. Абсорбированный газ может быть выведен из организма
путем нагрева и/или снижения давления, а регенерированный растворитель циркулирует для дальнейшего
использования на этапе промывки. Полученный газ представляет собой практически чистый диоксид серы;
следы содержащегося в нем растворителя могут быть удалены путем пропускания газа через активированный
уголь при обычной температуре.
Важно, чтобы используемые в соответствии с настоящим изобретением растворители были практически
свободны от воды, иначе образуются твердые отложения, которые, вероятно, представляют собой
соединения диоксида серы, воды и растворителя, и препятствуют работе процесса. По той же причине
обрабатываемые газы должны быть практически не содержать водяного пара и, при необходимости, должны
подвергаться предварительной сушке, например, промывке концентрированной серной кислотой.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Усовершенствованный процесс извлечения диоксида серы из газовых смесей, содержащих его.
Мы, Джон Стэнли Данн, подданный Великобритании, проживающий по адресу: Нортон Холл, Зе Грин,
Нортонон-Тис, графство Дарем, и компания IMPERIAL CHEMICAL INDUSTRIES LIMITED, британская
компания, расположенная по адресу: Imperial Chemical House, Миллбанк, Лондон, S.W. 1, настоящим
заявляем о характере данного изобретения и о способе его осуществления, которые будут подробно описаны
и установлены в следующем заявлении: Данное изобретение относится к извлечению диоксида серы из
газовых смесей, содержащих его, с помощью подходящего растворителя.
Изобретение основано на открытии того, что анилин и его гомологи, а также N-алкильные производные
анилина и указанных гомологов, образующие рыхлые соединения с диоксидом серы, могут быть
использованы для растворения диоксида серы из газов, содержащих его, при этом используемый
растворитель способен к регенерации путем нагревания и/или снижения давления, в результате чего
получается концентрированный газообразный диоксид серы. Указанные амины и их производные не только
обладают хорошей абсорбционной способностью по отношению к диоксиду серы (например, анилин
поглощает 34% своего веса диоксида серы из газа, содержащего 5% диоксида серы, при температуре 20°C и
атмосферном давлении), но и имеют низкое давление паров, что значительно облегчает извлечение
поглощенного диоксида серы в чистом виде.
Кроме того, эти растворители позволяют извлечь практически весь поглощенный диоксид серы.
Согласно изобретению, диоксид серы извлекается из содержащих его газовых смесей путем промывки их
практически безводным растворителем, состоящим из одного или нескольких из следующих веществ:
анилина, его гомологов и N-алкильных производных анилина и их гомологов, которые образуют рыхлые
соединения с диоксидом серы, причем используемый растворитель может быть регенерирован путем
нагревания и/или снижения давления, в результате чего получается концентрированный газообразный
диоксид серы.
Важно, чтобы используемые в соответствии с настоящим изобретением растворители были практически не
содержат воды, поскольку в противном случае образуются твердые отложения, которые, вероятно,
представляют собой соединения диоксида серы, воды и растворителя и препятствуют работе процесса. В
случае анилина, при наличии воды, существует тенденция к образованию сульфата анилина, если
используемый растворитель контактирует с окисляющим газом.
Обрабатываемые газы предпочтительно должны представлять собой практически свободный водяной пар, и
при необходимости их следует подвергать предварительной сушке, например, промывке концентрированной
серной кислотой.
Изобретение может быть реализовано путем промывки исходного газа, содержащего диоксид серы, одним из
указанных растворителей или их смесью в противоточной насадочной колонне, при необходимости, при
повышенном давлении, например, 10 атмосфер. Предпочтительно промывку проводят при как можно более
низкой температуре, избегая застывания растворителя.
Поглощенный газ может быть высвобожден при помощи приложения.
выделение тепла и/или снижение давления, а регенерированный растворитель циркулирует для дальнейшего
использования на этапе промывки. Полученный газ представляет собой практически чистый диоксид серы;
следы содержащегося в нем растворителя могут быть удалены путем пропускания газа через активированный
уголь при обычной температуре. Абсорбированный газ также может быть очищен от использованного
растворителя путем пропускания через него инертного газа, предпочтительно при повышенной температуре, в
этом случае может быть получена газовая смесь, более богатая диоксидом серы, чем исходный газ.
Следующий пример иллюстрирует один из способов применения изобретения.
1000 Сухой газ, содержащий 5% SO2, ежечасно поступает в основание скрубберной башни, заполненной
соответствующей набивкой. Смесь, состоящая из 75 частей анилина и 30 частей диметиланилина, поступает
Соседние файлы в папке патенты