Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / Сборник патентов_13084
.pdf
Пирумова и Лумиса (Американский институт нефти, Бюллетень, том...). В работе № 2 от 3 января 1929 г.
установлено, что содержание пара в равновесии с жидкостью составляет приблизительно 600 мкг/м³.
Фактические результаты нескольких экспериментов, проведенных в соответствии с изобретением, показали
изменение этого индекса от 59% до 620%, что указывает на то, что изменение на ±2% можно считать
разумным пределом отклонения.
- 3y корреспонденты не утверждают, что эта диаграмма точно отражает условия парожидкостного равновесия,
существующие в реакционной камере, поскольку, например, она не учитывает образующийся
неконденсируемый газ, который был получен с использованием метода кривых равновесного испарения
Пиромова и Лумиса на образцах масла, выходящих из реакционной зоны 17 по линии 18 и охлажденных до
обычной атмосферной температуры. Однако мои корреспонденты обнаружили, что при таких условиях
эксплуатации, когда масло, выходящее из реакционной зоны 17 по трубопроводу 18, достигает
парожидкостного равновесия с коэффициентом примерно 60. Результаты операции, рассчитанные на основе
образца этого масла, охлажденного до атмосферной температуры, согласно методу Пирумова и Лумиса,
упомянутому в настоящем документе, соответствуют желаемым результатам согласно ранее установленному
критерию.
Для краткости далее «индекс мгновенного равновесия» будет называться процентом паров, находящихся в
равновесии в жидкости, определяемым с помощью метода мгновенной дистилляции Пирумова и Лумиса,
опубликованного ими в ранее приведенном бюллетене АПФ, на основе образцов масла, выходящих из
реакционной зоны 17 по линии 18.
В процессе работы к линии 18, расположенной вблизи дна камеры 17, может быть подсоединена
пробоотборная линия 22, а к указанной пробоотборной линии может быть подсоединен охладитель 23 с
соответствующими клапанами. Управление процессом может осуществляться путем отбора проб масла,
выходящего из камеры через указанную пробоотборную линию, при условии надлежащего охлаждения масла
для обеспечения конденсации практически всех веществ, конденсируемых при атмосферной температуре.
Образец № 70 используется для анализа и определения «индекса мгновенного равновесия». Если показатель
«равновесия мгновенного испарения» окажется ниже примерно 60%, условия эксплуатации следует
скорректировать в направлении, которое приведет к увеличению процентного содержания пара, то есть к
увеличению либо времени реакции, либо температуры превращения, либо и того, и другого. Увеличение
времени конверсии может быть достигнуто за счет уменьшения объема смешанного сырья, поступающего в
нагревательный змеевик по линии 12. Снижение давления также приведет к увеличению процента испарения.
Если значение «равновесия мгновенного испарения» окажется больше примерно 60%, необходимо
скорректировать условия работы для снижения процентного содержания паров, то есть уменьшить либо
время реакции, либо температуру, либо и то, и другое. Повышение давления также будет способствовать
снижению процента испарения.
В начале и в начале каждого цикла проводятся испытания для определения соотношения жидкость-пар по
вышеуказанному методу, а рабочие условия корректируются до тех пор, пока испытание масла, выходящего
из зоны реакции 1i по линии 18, не покажет требуемый «индекс мгновенного равновесия».
После того как будут установлены надлежащие условия для данной загрузки с соответствующим контролем,
проведение дальнейших испытаний может оказаться ненужным, хотя периодические контрольные проверки
во время работы или во время последующих запусков на аналогичных маслах могут быть целесообразны для
поддержания согласованности рабочих условий и сохранения необходимого соотношения пара и жидкости.
110 В ходе фактического выполнения процесса оптимальные результаты, изложенные выше, были получены
при температуре превращения от 9000 до 9750 °F.
(4820 C.-5240 C.) на масле, выходящем из нагревательного элемента 13. но такая температура
предпочтительно поддерживается в пределах 9150 F.
и 9500 °F (4900–5100 °C) в этот момент. Предпочтительно, температура масла в реакционной камере 17
находится в диапазоне от 8500 °F (4540 °C) до 9250 °F.
(4960 С.).
Давление в конверсионной камере 17 колеблется от 200 до 400 фунтов на квадратный дюйм (14-128 кг на
см²). Соотношение рефлюксного сырья к сырому маслу поддерживается в диапазоне от 2:1 до 5:1.
Ниже приведена таблица операций над четырьмя различными маслами, выполненных в соответствии с
процессом изобретения № 380069, в которой полученные результаты соответствуют или превосходят те,
которые указаны здесь как желательные, и где операция контролировалась с помощью «индекса быстрой
дистилляции».
Для каждого из этих четырех экспериментов следует отметить, что выход бензина в пересчете на плотность
загружаемого сырья, как показано в таблице, соответствует или превосходит приведенные ранее значения,
выражающие желаемый минимальный выход, достижимый в процессе согласно изобретению. Следует также
отметить, что рассчитанный минимальный достижимый выход согласно приведенной выше числовой
зависимости ниже фактического выхода, полученного в ходе этих операций, или, если он больше, остается в
пределах допустимого отклонения в 5%, указанного ранее.
ПЕРВЫЙ ПРИМЕР.
ЗАРЯДКА СТОКИ:--IDCONTINENT ГАЗ МАСЛО.
А. П. И. Гравитация 35.3.
Тип операции. Реакционная камера высокого давления, фунты/кв. дюйм. 350 Температура переноса: 940 °C.
Температура в средней реакционной камере: 889 °C. Коэффициент рефлюкса: 3,9:1. Выход: 0/1 на сыром
масле. Остаток бензина: кокс, газ и потери: 66,3 - 21,4 - 12,3. Характеристики продуктов: бензин - конечная
точка 0! Ф.
Октановое число
Остаточный показатель - индекс первичной медико-санитарной помощи.
% скидка при температуре 5720°F. 0°B.S. и W.
Вязкость фурола (тест на холодную вязкость) Объем газа в кубических футах на галлон США.
сырая нефть - куб. фут газа на галлон США.
- Бензин - 384 7,9 3,6 0,4 12,2 18,4 Выход бензина - 188 Коэффициент загрузки под действием силы тяжести
(Рассчитанный индекс выхода) Индекс мгновенного равновесия 67,0 Кубок Кливленда.
Pensky Martens.
Анализ образцов.
A.P.I. Gr. 0 I.B.P. OF.
Е.П. О.
Температура вспышки. Температура воспламенения. Температура вспышки — Фурол Вязкость. @ 770 F.
Холодная проверка OF.
% B.S. & W, Универсальные тиски.
1000 ФЕ.
Исходный материал 35,3 4480 7310 2250 2550 2100 сек - 10 следовых процентов по температуре
(дистилляция Энглера) OF.
474 488 494 504 511 516 523 529 - 534 546 554 562 574 585 600 615 640 664 710 E.P. (Конечная точка) 731 %
Всего при E.P. 98,0 % Донный продукт 2,0 0/%' Донный продукт и кокс 0 Кокс по весу % Дистиллят при
различных стандартных температурах кипения:
% 3920 F.
%0/ 4000 F. _ ( 4100 F.
% /' 4370 F. 0/L He 5720 F. 64.0 %o 6100 F. i5 Реакционная камера 25.9 1540 7240 (Комната) (Температура) -0
1.8 Temp.
0F.
220 338 400 430 449 460 470 480 489 495 504 514 526 540 556 582 626 664 678 724 98.5 1.5 14.0 15.0 16.0 21.5
78.0 c 6 380 069 ВТОРОЙ ПРИМЕР. i CiHAkRGiNG STocxie-Toirr-B CRUDE.
AJ.I._ GRAviTy 21.4.
Тип операции: Давление, реакционная камера, фунты/квадратный дюйм.
Температура трансфера.
Температура средней реакционной камеры OF. li eflunx ratio 252915 868 3.8 Выход %,1 Остаток бензина Кокс,
газ и потери Характеристики продуктов Конечная точка бензина OF.
Октановое число -? Нет.
Остаточный аммонийный газ (А.П. I. Gr. o/' off 5720 F.0/ B-S. & 'W Furol.: Vis. -Cold Test - Cu.l ft. gas/gal.
Содержание сырой нефти. куб. футов газа/галлон. Бензин 54.2 49.2 -3.4 388 8.6 10.0 3.5 6.5 25- atioВыход
бензина 25 - RaiГравитационная загрузка запаса 2'5 Расчетный. индекс выхода TA-lash Индекс равновесия
49-.9 59, KCleveland Открытый куб, _ Пенски-Млартенс.
Анализ образцов.
A.P.I. Gr. 0 I.1B. P. O. J E.P. 0F.
Температура вспышки - Температура воспламенения Температура вспышки,"" Фурол Тиски.
7 70 Ф.
Тест на кишечную палочку.
/% -BS. & W.
Универсальные тиски.
@. 1 0 0 Дж.Ф.
Зарядка 21,4 4900 7 500 27 50 3 2,5 0 25,50 32 сек.
+8 0,5 процента по сравнению с температурой.
(Дистилляция Энглера) 0F.
552 - 588 1,5 -610 6:32 2,5 648 658 668 680 4,5 - 688 694 5,5 7,00 706 712 - 718 732 7926 95E.P. - 75 0/,' Всего
сверх E.P. 94,0 07 B дно s 9Дно и кокс Кокс по весу 6,1 - D дистиллят при различных стандартах Bdiliug Points:
o/@3920P F o/ 4000F.
%@,410O F.
.4370K.7 E 0/ @ 5 T20 -, 6.0 % @ 6100 F. -Реакционная камера 23.4 1-760 7400 (iRoom) (Температура) -, 0.8
Temp.
0F.
280 389 42.0 4,42 460 47 6 490 502 516 536 546 157 6 604 630 654 688 720 734 736 740 9 7. 0 -2.8 10.5 11.5 12.5
19.0 59.0 i 380,069 ТРЕТИЙ ПРИМЕР.
CHAUGING STO1CIS -REFUGIO I 0CRUnn.
ГРАВИТАЦИЯ API 23.2.
Тип работы: Реакционная камера высокого давления, фунты/кв. дюйм.
Температура переноса OF.
Температура... средняя реакционная камера OF.
Коэффициент рефлюкса 350 940 898 4,0 Выход.
Остаточный кокс, газ и потери бензина - 61,4 29,2 9,4 Характеристики продуктов Бензин Конечная точка OF.
Октановое число '№'.
Остаток API G 0/O выкл. 5720 F.
% B.S. &W.
Вязкость фурола, холодный тест 414 Tr, r1.1 22.6 0.6 163 куб. фут газа/галлон Сырая нефть, куб. фут, газл.
Коэффициент бензина Выход бензина г. Запас топлива Расчетный индекс выхода Индекс мгновенного
равновесия 2,65 5221 C Открытый кубок Кливленда.
Pensky Martens.
1 Анализ образцов.
A.P.I. Gr. 0 I.B.P. OF.
Е.П. О.
Точка воспламенения — точка вспышки — точка вспышки — Фурол Визе. (C do F.
Холодная проверка OF.
0%/, B.S. & W Универсальная вязкость.
@ 1(0 0 F.
Зарядка аккумулятора 2.8.2 3880 Вт 760U 18.50 2100 170 14 сек.
-0 След C1 c Процентное превышение температуры.
(Дистилляция Энглера) 0F.
410 446 462 478 492 30.504 0.o 520 530 542 558 5.5 576 59(3 6.5 620 646 684 714 728 90- 736 754 E.P. 760 %
Всего при E.P. 98.0 0/o, Донный остаток 0/ Донный остаток и кокс 0,/ Кокс по весу 2.0 Дистиллят при различных
стандартных температурах кипения:
0 @ 3920 E.
0/, при 4000 °F. % при 4100 °F. 5.0 0/ при 4370 °F. 8.0 0/ при 5720 °F, 40 °F, 6100 °F -F реакционная камера 17.1
1720 7 440 (Комната) (Температура) -0 0.3 Температура.
ИЗ.
:356 430 452 468 478 487 494 502 509 516 525 534 550 568 592 626 666 722 732 744 97.5 1.9 8:0 8.5 12.0.
71.0 8 380,069 ЧЕТВЕРТЫЙ ПРИМЕР.
ЗАГРУЗОЧНЫЙ СТОК-П. Д. НИЖНИЕ ЧАСТИ.
А.П.И. Гравитация 23.0.
Тип операции t Давление. Реакционная камера, фунты. Иск. ин.
Температура перекачки. ИЗ.
Темп. средней реакционной камеры ОФ.
Анализ соотношения iRefilx образцов 350 939 892 4,0 Выход.
Остаточный бензин, кокс, газ и потери 51,3 37,0 11,7 Характеристики продуктов Casol.-: Конечная точка OF.
Остаточное содержание октана (А.П.И. Гр.).
% скидка 5720 F.
% B.S. & Wr.
Вязкость по методу Фиурола при низких температурах, куб. фут, газл. Сырая нефть, куб. фут, газл. Бензин
Выход бензина k:at-i- Гр. запасы на загрузку Расчетный индекс выхода - Индекс мгновенного равновесия 416
-2.1 24.0 0.2 97 12.3 24.0 2.2.3 52.5 ' Кубок Кливленда
ПенскиИ Мартенс.
Приведенная выше таблица результатов четырех экспериментов содержит анализ образцов масла из
реакционной камеры, то есть масла, выходящего из нижней части реакционной камеры по линии 18. Данные
анализы были проведены для определения запасов на складе (A.P.l.). Гр. 0 23,9 IBP. F. 4-;40 E.P. OF. 7060
Температура вспышки 0 21,50 Температура воспламенения-- 2,550 Температура вспышки-:'- 2100 Вязкость
фурола C 770 F. 11 сек. Холодная проверка OF. - 0
% от массы тела и веса 0,1 Универсальная вязкость при 100 °F.
Процентное превышение температуры.
(Дистилляция Энглера) OF.
478 -491 -,03 511 2.5 51 6 30.523 :35 528 534 539 5445.5 551 60.5.58 568 547 590 So 605 8.5 624 C'50 682 E.P.
706 0/ Всего при E.P. 99.0 -% Донный продукт 1.0 % Донный продукт и кокс % Кокса по весу 0/Y Дистиллят при
различных стандартных температурах кипения % при 3920 F. o 4000 F.
4
4100 F. - 4370 F. % 5720 F. 68,0 % при 6100 F.
Реакция Чанибера 10.0 2820 7 3SO 1650 20.50 11.50 -0 0.2 37 I Темплп.
0F.
410 446 464 4 74 484 496 504 510 516 524 539 540 5.54 5G8 588 610 G20 660 738 98.0 2.0 1.0 3.0 4.0 5.0 9.0 76.5
80.0 использовались для получения «индекса мгновенного равновесия» масла в зоне конверсии, а диаграммы
дистилляции 1, 2, 3 и 4, представленные на рисунках 2, 3, 4 и 5, показывают, как этот «индекс мгновенного
равновесия» был получен для каждого из экспериментов с использованием метода, указанного в статье
Пиромова и Лумиса, на которую здесь ссылаются.
При таких определениях индекс мгновенного равновесия рассчитывается на основе температуры в середине
реакционной камеры 17 и давления в указанной камере 17.
При определении индекса мгновенного равновесия, как показано на рис. 2, 3, 4 и 5, на графической бумаге
строится кривая дистилляции Энглера A' (A", A3, A.) масла из реакционной камеры, на которой
горизонтальная ось x представляет процент испарения в зависимости от температуры, которая представлена
вертикальной осью y. Средний наклон B' (B2, B3. B") кривой дистилляции Энглера определяется по данным
дистилляции и используется вместе с температурой, при которой перегоняется 50 процентов масла, для
получения наклона кривой мгновенного равновесия и точки пересечения D' (D2, DB, D!). ) этой кривой
мгновенного равновесия с кривой дистилляции, согласно рис. 11 статьи Пиромова и Лумиса, на которую здесь
ссылаются. Прямая C' (C2, C3, C4), проведенная с таким наклоном через точку пересечения D' (D'2, D3, D),
представляет собой кривую мгновенного равновесия нефти из зоны реакции при атмосферном давлении.
Теперь, чтобы получить соответствующую кривую мгновенного равновесия при давлении в реакционной
камере, температуру в точке пересечения D' (D2, D4) экстраполируют для давления в указанной камере с
помощью кривой давления пара, описанной в статье Пиромова и Лумиса, на которую здесь ссылаются, и
проводят линию Ei (E2, E3, E4) через точку экстраполированной таким образом температуры по вертикальной
оси через точку D1' (D2, D3)4) (не показана на рис. 2-5) и параллельно кривой мгновенного равновесия Ci (02,
C3. (С).
Следует отметить, что пунктирная линия F' (F2. F3. F4) температуры в середине реакционной камеры
пересечется с кривой равновесия при высоком давлении в точке G- (0-'. Г., СИП), что равно или
приблизительно равно 60, что указывает на то, что операции, показанные в приведенных выше примерах 1-4,
были выполнены в соответствии с процессом изобретения.
Ранее использование и функционирование изобретения посредством применения индекса мгновенного
равновесия было описано в связи с процессом, в котором все продукты реакции отводятся в виде смешанного
потока из зоны реакции.
Однако использование и функционирование изобретения, за исключением показателя мгновенного
равновесия, применимо к процессам, в которых пары и неиспарившиеся продукты реакции, пройдя вниз через
значительную часть зоны реакции, отводятся отдельно из указанной зоны. При работе в соответствии с
данным вариантом осуществления изобретения, линия 221, регулируемая клапаном 231, может
использоваться для удаления паров из зоны реакции 17, в то время как неиспарившееся масло может быть
отдельно удалено из нижней части указанной зоны реакции и может охлаждаться с сопутствующим
испарением, вызванным снижением давления, или без него. Пары, отделенные в реакционной зоне 17 (80),
могут проходить по линии 221 в зону дефлегмации 6, откуда...
Конденсат, образующийся в зоне дефлегмации и возвращающийся в нее при обратном потоке, может быть
возвращен в нагревательный змеевик, как описано выше. 85 Подробно описав и определив природу моего
изобретения и способ его осуществления, я заявляю, что то, что я заявляю, это: 9 1). Процесс крекинга
углеводородного масла, включающий нагрев потока масла до температуры крекинга под давлением, подачу
горячего потока масла в единую расширенную вытянутую реакционную зону, поддерживаемую под давлением
и при температуре крекинга 95°C, пропускание всех горячих компонентов масла из указанного потока
практически вниз через указанную реакционную зону для содействия осуществлению конверсии, удаление
всех указанных компонентов масла из указанной конверсионной зоны с такой скоростью, чтобы не
происходило накопления неиспарившегося масла в указанной зоне, снижение давления на нее для
осуществления разделения испаренных и испаряемых частей от остатка и подвергание образующихся паров
дефлегматизации и конденсации.
2). Способ, описанный в п. 1), в котором поток масла после нагрева до температуры крекинга 1W
выбрасывается в один конец расширенной вытянутой реакционной зоны, в то время как практически все
компоненты масла удаляются с другого конца указанной зоны. 115 3). Процесс, описанный в пунктах 1 и 2, в
котором нагретый поток масла подается в верхнюю часть практически вертикально расположенной
реакционной зоны, при этом практически все составляющие горячего масла из указанного потока проходят
вниз.
4). Процесс, описанный в пунктах 3, в котором нагрев до температуры крекинга масла, подлежащего крекингу,
осуществляется 125, в то время как указанное масло проходит через зону нагрева в виде ограниченного
потока малого диаметра под сверхвысоким атмосферным давлением, достаточным для удержания
значительной части масла в жидком состоянии 130 380,069, и что зона реакции, в которой нагретый поток ci c
A выпускается без существенного снижения давления, поддерживается при температуре крекинга
исключительно за счет тепла указанного потока нагретого масла.
5)
.
Процесс, описанный в пункте 1, в котором часть или все парообразные продукты реакции, пройдя через
значительную часть зоны реакции, удаляются из указанной зоны отдельно от исходных продуктов реакции.
(4 Процесс, описанный в пункте 5, в j5 l-ihicith- отдельно удаленные пары направляются непосредственно в
зону дефлегмации.
в). Способ, описанный в пункте 1-А, в котором компоненты масла непрерывно подаются в смешанном
состоянии жидкости и паров из зоны реакции в зону испарения, поддерживаемую под более высоким
давлением.
8). P-процесс, описанный в пунктах 1-7, в котором предотвращается возврат неиспарившегося масла,
удаленного из зоны реакции, в зону нагрева.
Процесс, описанный в пунктах 1-S, в котором конденсат, образующийся при дефлегмации полученных паров,
возвращается в зону нагрева.
10)0 Процесс, описанный в пункте 1-9, в котором регулируемые части дистиллята, образующегося в
результате конденсации дефлегмированных паров, возвращаются >5 в непосредственный контакт с парами,
подвергающимися дефлегмации, чтобы служить дефлегмирующей средой для указанных паров. 11). Способ,
описанный в пунктах 1-10, в котором дефлегмация 4 паров облегчается охлаждающим действием
загрузочного масла, проходящего через зону дефлегмации.
12). Процесс, описанный в пунктах 1-11, в котором масло из зоны реакции подается во вторичную зону
пониженного давления, где достигается существенное испарение, таким образом, что масло в указанной
вторичной зоне поддерживается в турбулентном состоянии, например, путем перемешивания, с
использованием энергии, получаемой путем сброса давления на продукты, подаваемые из указанной зоны
реакции (11). Процесс, описанный в пункте 1, предусматривает получение дистиллята, представляющего
собой процент обработанного сырого масла, по меньшей мере в один и полтора раза превышающий
плотность по стандарту API обработанного сырого масла, и имеющего октановое число 60 не менее 64, а
также остаточного масла, содержащего не более 2% B.S. и W.
путем контроля условий работы в ответ на индекс равновесия пламени продуктов превращения 65,
выходящих из зоны реакции.
14). Процесс, описанный в пункте 13, в котором индекс равновесия фаш поддерживается на уровне,
приблизительно равном 60n.
15). Способ контроля 70-го этапа процесса закалки по пунктам 7-14, в котором жидкость и пары, выходящие из
реакционной зоны, проверяются для определения индекса мгновенного равновесия, а скорость подачи,
температуры, используемые в зонах нагрева и реакции, и/или давление, поддерживаемое в реакционной
зоне, изменяются до тех пор, пока индекс мгновенного равновесия не достигнет существенного значения 60
%. 80 -t1). Процесс по пунктам 13-15, в котором полученный дистиллят представляет собой процент сырого
масла, по меньшей мере равный выходу, рассчитанному с помощью индекса выхода 85, как определено
здесь.
-17. Процесс крекинга углеводородной нефти протекает в основном так, как описано.
Дата: 2 июня 1931 года.
Альберт Л. Монд, 19, Саутгемптон Билдингс, Чансери Лейн, Лондон, W.C. 2.
Редхилл: Напечатано для Канцелярии Его Величества компанией Love & Malcomson, Ltd. – 1932.
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_380070.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=380070&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB380070A
[]
Ли-! 'т Y
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
Дата подачи заявления: 4 июня 1931 года. № 16396/3;. 38C. Заявка принята: сентябрь. 5, 1932.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Улучшения, касающиеся рамок для картин или подобных им.
Я, М.А. Готр Скуичи, гражданин Германской Республики, проживающий по адресу: Домплац, 3, Галле (Заале),
Германия, настоящим заявляю о характере данного изобретения и о способе его осуществления, которые
будут подробно описаны и установлены в следующем заявлении:
Мое изобретение относится к усовершенствованию рамок для демонстрации картин, табличек, рекламных
вывесок, ценников и тому подобного, причем размер таких рамок может варьироваться.
Подобные рамы для картин уже предлагались, они состоят из отдельно сформированных угловых и боковых
элементов.
Основная цель изобретения — создание усовершенствованной рамы простой конструкции, способной к
расширению, то есть легко увеличивающейся в длину и ширину, для размещения картин, рекламных вывесок
и тому подобного различных размеров в различных ситуациях. Изобретение также направлено на создание
таких рам, которые можно было бы легко разобрать на части и которые занимали бы относительно небольшое
пространство при упаковке в коробки для транспортировки. Различные преимущества изобретения станут
очевидны из следующего описания.
Согласно одной из особенностей изобретения, предлагается рамка для картины или подобная рамка,
состоящая из ряда угловых элементов и отдельно сформированных боковых элементов, находящихся в
телескопическом взаимодействии с ними, при этом внешняя сторона этих боковых и угловых элементов имеет
поперечное сечение в виде канала или буквы U, а внутренняя сторона этих боковых и угловых элементов
имеет поперечное сечение в виде канала, буквы U или буквы L с открытыми краями, расположенными внутри
рамки, и фиксирующие элементы на угловых или боковых элементах, входящие в углубления или отверстия в
их взаимодействующих элементах. Согласно другой особенности этого изобретения, предлагается рамка для
картины или подобная рамка переменного размера, включающая угловые элементы и отдельно
сформированные боковые элементы, взаимодействующие с ними, при этом либо боковые, либо угловые
элементы имеют пружинные элементы, взаимодействующие с их взаимодействующими элементами для
удержания их в нужном положении.
Согласно еще одному варианту конструкции, предусмотрена рамка для картины или подобная рамка,
состоящая из ряда угловых элементов и боковых частей, взаимодействующих друг с другом и удерживаемых
в нужном положении рычагами или пальцами на некоторых элементах, входящими в каналы соседних
элементов и удерживаемыми в них пружинными элементами.
Природа и объем изобретения 60 определены в прилагаемых пунктах формулы изобретения и будут более
полно поняты с помощью следующего описания прилагаемого листа чертежей, на котором на рисунке 1 в
качестве примера показана одна из 65 конструкций выдвижной рамы в соответствии с изобретением, на
рисунке 3 представлен разрез по линиям TV-IV на рисунке 1, на рисунках 4a и 4b представлены
фрагментарные разрезы, иллюстрирующие конструктивные модификации рамы, показанной на рисунке 1, а
на рисунках 2 и 5-9 включительно в целом и подробно показана другая конструкция усовершенствованной
выдвижной рамы в соответствии с изобретением.
Рамка для картины, показанная на рисунке 1, состоит из угловых элементов a, имеющих канавочную или
U-образную форму в поперечном сечении, и боковых элементов b, которые также имеют канавочную или
U-образную форму в поперечном сечении и скользят внутри угловых элементов a, при этом открытые края
угловых элементов a и боковых элементов b расположены внутри рамки.
Для крепления угловых элементов a и боковых элементов b друг к другу в любом желаемом относительном
положении предусмотрены зажимные винты i, проходящие через пазы o в угловых элементах a и скользящие
в них. Открутив винты i, боковые детали b можно вставить в угловые детали a или выдвинуть из них на любую
желаемую длину телескопическим способом. Головки 95 винтов могут служить в качестве распорных
элементов при креплении рамы к стене, а некоторые из них также могут использоваться для крепления шнура
или проволоки для подвешивания. 100 Угловые элементы a и боковые элементы b, взаимодействующие с
ними, могут иметь различные формы сечения в зависимости от материала (дерево, листовой металл и т. д.),
из которого изготовлена рама.
Для изготовления относительно небольших рамок желательно, чтобы угловые элементы a и боковые
элементы b не сильно отличались по ширине. В этом отношении наиболее удобны рамки из листового
металла, а детали a2, a, b', b, 3 могут иметь эллиптическую или прямоугольную форму в поперечном сечении,
как показано на рисунках 4a и 4b.
Другая конструкция рамы, которую легче и быстрее собирать и разбирать, показана на рисунках 2 и 2-9
включительно.
Угловые элементы c этой рамы снабжены выступами d, d>, расположенными под прямым углом друг к другу и
входящими в соответствующие пазы f внутри боковых элементов e.
Упругие защелки g2 с фиксаторами g установлены на указанных пальцах d, dJ и предназначены для
зацепления с углублениями h в боковых элементах en, как показано на рисунках 6, 7 и S.
Нажав на защелки g, боковые детали e можно отсоединить и снять, а ci заменить другими боковыми деталями
различной длины, цвета и т. д. Таким образом, рамы разных размеров и внешнего вида для специальных
целей могут быть оснащены одним и тем же комплектом угловых деталей c и запасом различных боковых
деталей e.
3 Теперь, подробно описав и определив природу моего изобретения и способ его осуществления, я заявляю,
что 1-
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_380071.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=380071&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB380071A
[]
Я, Ричард Дункан Сингер, англичанин.
Компания Relion Upholstery Works, расположенная по адресу: Billet Road, Walthamstow, London, E. 17,
настоящим заявляет, что суть данного изобретения заключается в следующем: основной принцип работы
вышеупомянутого дивана состоит в том, что угловая рама, несущая матрас, в закрытом состоянии, то есть
когда диван находится в положении, пригодном для использования в качестве дивана, полувертикально
входит в полость спинки дивана на восемь дюймов, будучи шарнирно закрепленной на боковых угловых
рамах, которые позволяют указанной раме вращаться в этой точке. При использовании дивана в качестве
вспомогательного средства для кровати он также будет вращаться вокруг той же точки, выдвигаясь на те же 8
дюймов, но продолжая движение в той же горизонтальной плоскости, что и основная кровать.
Дата: 5 июня 1931 года.
РИЧАРД ДУНКАН СИНГЕР.
ПРЕДВАРИТЕЛЬНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
№ 1142, 1932 г. н.э.
Улучшения в диванах-кроватях iB и. Кровать Chairis.
Я, Ричард Дюккан Сингер, подданный Великобритании, из компании Relion Upholstery Works, Billet Road,
Walthamstow, London, E. 17, настоящим заявляю, что данное изобретение имеет следующую природу: Данное
изобретение относится к диванам-кроватям и креслам-кроватям того типа, в которых предусмотрен складной
каркас матраса, образующий поверхность для лежания, когда изделие используется в качестве кровати,
причем указанный каркас матраса находится внутри сиденья, когда изделие используется в качестве дивана
или кресла, и перемещается в приподнятое положение над указанным сиденьем, когда верхняя часть
указанного сиденья откидывается вперед от изделия.
Настоящее изобретение предлагает усовершенствования в конструкции дивана-кровати или кресла-кровати
такого типа, направленные на обеспечение комфортного размещения и доступа к задней части матраса во
время использования, без того, чтобы обычная спинка дивана занимала доступное пространство, и без
необходимости поднимать спинку до опасного высокого положения. Ещё одной целью является обеспечение
возможности лёгкого крепления и отсоединения каркаса матраса от основной конструкции дивана или кресла.
Согласно данному изобретению, спинка дивана или кресла (далее именуемого диваном) шарнирно или
поворотно соединена со спинкой основной неподвижной конструкции дивана таким образом, что, хотя обычно
он находится в вертикальном положении, при использовании изделия в качестве кровати он может
откидываться вниз за указанную основную конструкцию, чтобы не мешать. 55 Указанная задняя часть сделана
полой.
Каркас матраса выступает назад за пределы положения, в котором он шарнирно прикреплен к задней части
основной неподвижной конструкции, и когда изделие используется в качестве дивана, указанное заднее
Соседние файлы в папке патенты