Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / Сборник патентов_13084
.pdf
Второй источник потерь связан с близким расположением обмоток статора к выходному отверстию
вентилятора, что требует дополнительного обратного поворота выходного потока на угол примерно 30-400
градусов. Таким образом, общее сопротивление воздушного потока примерно на 30-40% выше, чем в случае
радиальных вентиляторов, и вся выгода, которую можно получить за счет более высокой эффективности
вентилятора радиального типа, едва ли может компенсировать дополнительное сопротивление.
Третий недостаток — вращение выходного потока, которое влечет за собой потери примерно 1,0/55. Еще
более существенным недостатком является образование большого количества вихрей высокой
интенсивности, что является причиной очень низкой эффективности работы.
Целью настоящего изобретения является устранение вышеупомянутых недостатков и создание вентилятора
осевого типа для охлаждения электрических машин, который будет обладать очень высокой эффективностью,
приближающейся к 90–96%, а также снижение сопротивления воздушного потока внутри электрической
машины примерно на 20–300% и обеспечение средств, гарантирующих обтекаемый поток на входе и выходе
вентилятора, существенное снижение уровня шума при его работе.
При реализации изобретения предпочтительно использовать ротор пропеллерного типа, описанный в наших
патентах № 75, спецификации № 303452 и 312748, который создает постоянную осевую скорость на выходе и
с помощью которого предотвращаются промежуточные вихри вдоль лопастей. 80 Для остановки вращения
истечения и, следовательно, преобразования скоростного напора в статическое давление, мы
предпочтительно используем устройство с направляющими лопатками, описанное в нашей патентной заявке
(серийный номер 369,901) 85 № 29,079/30.
С целью изменения направления оттока в радиальном направлении мы предлагаем использовать
обтекаемые криволинейные перегородки для перенаправления воздушного потока в соответствии с нашей
параллельной патентной заявкой (серийный номер 380068) № 10197131, которая относится к
усовершенствованной конструкции изгиба и диффузора для транспортировки газов и тому подобного.
Аналогичное расположение может использоваться на входе, если изгиб слишком резкий.
Дальнейшее улучшение может быть достигнуто путем изменения обычно принятого направления воздушного
потока внутри электрической машины, то есть от боков к центру. Мы обнаружили, что изменение направления
потока является преимуществом, поскольку отток менее постоянен, чем приток, и вихри в нем образуются
гораздо легче. Еще одним преимуществом обратного потока является то, что разрежение, образующееся в
зазоре между статором и ротором, способствует циркуляции воздуха внутри ротора.
Обращаясь к прилагаемым чертежам, которые иллюстрируют изобретение на примере: на фиг. 1 показан
частичный разрез динамо-машины, в которой охлаждающий воздух движется к центру, а на фиг. 2 показана та
же машина, в которой движущийся воздух движется от центра наружу.
На чертежах 1 — ротор вентилятора пропеллерного типа, 2 — ступица ротора, 3 — направляющие лопатки, 4
— неподвижная нижняя часть обтекаемых отклоняющих перегородок и 5 — верхняя их часть. 6 —
вращающийся дефлектор, 7 — всасывающее сопло вентилятора, 8 — корпус вентилятора и 9 — устройство
для подачи охлажденного воздуха к ротору через пазы в валу. Движение охлажденного воздуха происходит
следующим образом:
В первой конструкции воздух после прохождения через охладитель поступает в боковое отверстие в
основании в направлении стрелки А, а затем в кольцевое пространство между корпусом динамо-машины и
всасывающим соплом вентилятора, как показано стрелкой В. После прохождения через ротор воздух
поступает в кольцевые пространства, образованные отклоняющими перегородками, как показано стрелками
С. Часть воздуха направляется в щели ротора, как показано стрелками D, и этот воздух, при помощи
центробежной силы, продувается через радиальные отверстия в роторе, как показано стрелкой Е. Воздух,
выходящий из дефлектора, поступает в верхний отсек в корпусе (см. стрелку G) и через каналы в статоре в
отсек охладителя, как показано стрелкой ТТ.
Во втором варианте конструкции, показанном на рис. 2 (45), воздух поступает через центральное отверстие в
основании в направлении стрелки А и, пройдя через каналы в статоре, достигает верхнего отсека (стрелка В).
50 Оттуда воздух поступает в всасывающее сопло вентилятора (стрелка C), затем через ротор вентилятора к
направляющим лопаткам, дефлекторным перегородкам (стрелка D) и далее к выходному отверстию (стрелка
E). Охлажденный воздух, подаваемый воздухопроводом 9 для охлаждения ротора динамо-машины, проходит
в направлении стрелки G в ступицу вентилятора, а затем через щели в валу (стрелка 11) и через радиальные
отверстия в роторе в зазор между ротором и статором (стрелка 11).
Дата: 1 апреля 19:31.
МАРКС И КЛЕРК.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Усовершенствования в области охлаждения электрических машин и связанные с этим вопросы.
Мы, Миррикс Аддамс (также известный как Михарл Аддамс), гражданин Литвы, и Гисвпр, член Королевского
британского совета, гражданин Италии, проживающие по адресу: Астор Хаус, Акдвич, Лондон, Западная
Колумбия, настоящим заявляем о природе данного изобретения и способе его осуществления, которые будут
подробно описаны и установлены в следующих заявлениях: Данное изобретение относится к средствам,
используемым в связи с вентиляторами, устанавливаемыми на динамо-электрических машинах для
направления потока охлаждающей жидкости.
В больших динамо-электрических машинах крайне важно использовать принудительную циркуляцию
охлаждающего воздуха, для чего применяются центробежные вентиляторы, а также радиально-поточные и
осевые пропеллерные вентиляторы. «Проведенные нами эксперименты показали, что осевые вентиляторы,
используемые внутри корпуса динамо-электрических машин для циркуляции воздуха внутри них, имеют ряд
недостатков».
Ввиду того, что диаметр ротора вентилятора обычно не может быть больше диаметра ротора электрической
машины, и ввиду их близкого расположения, поток воздуха из вентилятора направлен на конец ротора.
Кроме того, дефлекторы, обычно крепящиеся к 9-му ротору для радиального перенаправления потока,
располагаются настолько близко к вентилятору, что возникает значительное повышение давления, которое,
согласно нашим расчетам и испытаниям, достигает uap до 3 дюймов WN'. Г. Совершенно невозможно
расположить вентилятор и ротор динамо-электрической машины на достаточном расстоянии друг от друга,
чтобы избежать вышеупомянутых потерь, поскольку расстояние между подшипниками машины увеличится, а
критическая скорость вращения вала значительно снизится.
Второй источник потерь связан с близким расположением обмотки статора к выходному отверстию
вентилятора 110, что требует дополнительного обратного вращения выходного потока через 330 (0Ga 380,067
an-ie с амплитудой около 30-40g. Таким образом, общее сопротивление воздушного потока примерно на
0,0-40% выше, чем сопротивление в случае радиальных вентиляторов, и весь выигрыш, который может быть
получен за счет более высокой эффективности радиального пропеллерного типа, едва ли может
компенсировать дополнительное сопротивление.
Третий недостаток — вращение выходного потока, которое влечет за собой потери примерно в 10-15%. Еще
один недостаток — образование большого количества вихрей высокой интенсивности, что является причиной
очень шумной работы.
Целью настоящего изобретения является устранение указанных выше недостатков и создание вентилятора
осевого типа для охлаждения динамо-электрических машин, который будет обладать очень высокой
эффективностью, приближающейся к 90-96%, а также снижение сопротивления воздушного потока внутри
динамо-электрической машины примерно на 20-30% и, за счет обеспечения обтекаемого потока на входе и
выходе вентилятора, существенное снижение уровня шума при его работе.
При реализации изобретения предпочтительно использовать вентилятор пропеллерного типа, описанный в
наших патентных спецификациях № 303452 и 312748, который создает постоянную осевую скорость на
выходе и благодаря которому предотвращаются промежуточные вихри вдоль лопастей.
Для остановки вращения выходного потока и, следовательно, преобразования скоростного напора в
статическое давление, мы предпочтительно используем устройство с направляющими лопатками, описанное
в нашей патентной спецификации № 369901, которое располагается между вентилятором и обтекаемыми
отклоняющими перегородками.
С целью изменения направления оттока в радиальном направлении мы предлагаем использовать
обтекаемые криволинейные перегородки для перенаправления воздушного потока в соответствии с нашей
параллельной патентной заявкой (серийный номер 380068) № 10197131, которая относится к
усовершенствованной конструкции изгиба и диффузора для транспортировки газов и тому подобного.
Аналогичное расположение может использоваться на входе в вентилятор, если изгиб слишком резкий.
Дальнейшее улучшение может быть достигнуто путем изменения обычно принятого направления потока
воздуха внутри электрической машины, то есть от концов к центру. Мы обнаружили, что изменение
направления потока на 1SO является преимуществом, поскольку отток менее устойчив, чем приток, и вихри в
нем образуются гораздо легче. Еще одним преимуществом обратного потока является то, что отрицательное
давление, создаваемое в зазоре между статором и ротором, способствует циркуляции воздуха внутри ротора.
Обращаясь к чертежам, прилагаемым к предварительному описанию изобретения, которые иллюстрируют
изобретение на примере, на фиг. 1 показан частичный разрез динамо-электрической машины, в которой
охлаждающий воздух движется к центру, а на фиг. 2 показана та же машина, в которой движущийся воздух
движется от центра к концам.
На чертежах 1 — это пропеллерный вентилятор, установленный на валу ротора 80°, 2 — это головка
вентилятора, 3 — неподвижные направляющие лопатки, а 4 и 5 — соответственно неподвижные нижняя и
верхняя части обтекаемых перегородок. Задние кромки перегородок 4 имеют прорези, позволяющие им
охватывать края лопаток и тем самым уменьшать общую длину. 6 — это вращающийся дефлектор, 7 —
направляющая, образующая всасывающее сопло вентилятора, 8 — корпус вентилятора 90, а 9 (на рис. 2) —
труба для подачи охлажденного воздуха к ротору через прорези в валу. Движение охлаждающего воздуха
происходит следующим образом:
В первом варианте конструкции воздух после прохождения через охладитель поступает в боковое отверстие в
основании машины в направлении стрелки А, а затем в кольцевое пространство между обтекателем машины
и всасывающим соплом 100 вентилятора, как показано стрелкой В. После прохождения через вентилятор
воздух поступает в кольцевые пространства, образованные отклоняющими перегородками, как показано
стрелками С.
Часть воздуха направляется в пазы ротора, как показано стрелками D, и этот воздух, при помощи
центробежной силы, продувается через радиальные каналы в роторе, как показано стрелкой E. Воздух,
выходящий из дефлектора, поступает во внешнюю часть корпуса (см. стрелку G) и через каналы вокруг
сердечника статора в отсек охлаждения, как показано стрелкой H.
Во втором варианте конструкции, 115, показанном на рис. 2, воздух поступает в машину через центральное
отверстие в основании в направлении стрелки А и, пройдя через каналы вокруг сердечника статора, достигает
внешней части 120 корпуса (стрелка В). Оттуда воздух поступает в всасывающее сопло вентилятора (стрелка
C), затем через ротор вентилятора к направляющим лопаткам, дефлекторным перегородкам (стрелка D) и
далее к выходному отверстию (стрелка 125 E). Охлажденный воздух, подаваемый воздуховодом 9 для
охлаждения ротора динамо-машины, проходит в направлении стрелки G в ступицу вентилятора, а затем через
осевые пазы в валу (стрелка H) и i30 380,067 через радиальные каналы в роторе в зазор между ротором и
статором (стрелка I).
Подробно описав и определив природу нашего изобретения и способ его осуществления, мы заявляем, что
то, что мы заявляем, является 1. При охлаждении динамо-электрических машин с помощью осевого
вентилятора пропеллерного типа, установленного на роторе, за которым на выходной стороне следует
отклоняющее сопло, способное радиально перенаправлять поток, предусмотрено наличие стационарных
обтекаемых отклоняющих перегородок внутри указанного сопла для радиального перенаправления потока.
2.
Устройство для охлаждения динамо-электрических машин, как указано в
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_380068.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=380068&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB380068A
[]
PT-N -SPEIFI, - ATIO
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
Дата подачи заявки: 7 апреля 1931 г., № 10,197131.
Завершено: сентябрь. 7, 1932.
-ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
380,068 Усовершенствования, касающиеся изгибов и диффузоров для транспортировки газов, жидкостей или
гранулированных или измельченных материалов.
Мы, МИНС АДМАКСЦИУАС (также известный как МИЧАЭЛЬ ОДАМИНИ), гражданин Литвы, и ГАЙСЕПРЕ
МАССЕРА, гражданин Италии, оба проживающие по адресу: Астор Хаус, Айдлввичих, Лондон, Уэст-Кантри,
настоящим заявляем о характере данного изобретения и о способе его осуществления, которые будут
подробно описаны и установлены в следующем заявлении:
Данное изобретение относится к отводам и расширяющимся соплам или диффузорам, используемым в
сочетании с воздуховодами для транспортировки газов, жидкостей или гранулированных или измельченных
материалов.
Известно, что изгибы, предусмотренные в газожидкостных конвективах, оказывают значительное
сопротивление потоку из-за образования вихрей на выпуклой части изгиба и ускорения потока на его вогнутой
части. Потеря скорости значительно возрастает, когда отношение радиуса центральной линии изгиба к его
радиальному размеру уменьшается до 0,5, при этом потеря скорости в круглом изгибе составляет около 76%,
а в прямоугольных изгибах — около 9,5%. Указанные выше помехи особенно пагубны, когда изгиб
используется для транспортировки гранулированного или измельченного материала, взвешенного в воздухе
или газе.
В изгибах ливневой канальной конструкции неравномерное распределение взвешенных частиц на выходе,
быстрый износ вогнутой части изгиба и тяжелые отложения дополнительно увеличивают сопротивление
потоку.
Целью настоящего изобретения является разработка средств, позволяющих избежать указанных выше
недостатков и снизить потери напора потока до менее чем 10-14%.
Известно, что изгиб обеспечивается обтекаемыми перегородками, расположенными в направлении потока,
которые сконструированы аналогично профилям крыльев самолетов, так называемым «аэродинамическим
профилям». Главная особенность изобретения заключается в наличии обтекаемых перегородок,
расположенных на неравных расстояниях друг от друга внутри изгиба или диффузора, причем расстояния
между перегородками и стенками изгиба или диффузора меньше по направлению к выпуклой части изгиба
или диффузора, если смотреть с его внутренней стороны, и больше по направлению к вогнутой части. 55 При
определении расстояний между перегородками или между перегородками и стенками изгиба с целью
выравнивания сопротивлений внутри различных образованных таким образом отсеков, 60 принимаются во
внимание следующие значения: во-первых, отношение радиуса центральной линии изгиба к радиальному
размеру отсека; во-вторых, длина центральной линии отсека; и в-третьих, поперечное сечение отсека.
Потери, которые могут возникнуть на входе и выходе из-за толщины перегородок, предотвращаются
благодаря тщательной оптимизации их формы.
Поскольку в криволинейном потоке всегда возникает центробежная сила, внутри отсеков по-прежнему
происходит ускорение потока, и с целью предотвращения любой возможности образования вихрей толщина
перегородок изменяется в продольном и поперечном направлениях потока, причем перегородки делают
толще в области более высоких скоростей. При увеличении толщины перегородок на 80 градусов все места,
где могут образовываться полости в жидкости или подобном веществе, проходящем через изгиб,
заполняются. Выпуклая стенка изгиба, если смотреть на нее изнутри, имеет очертания 85, которые
соответствуют самым дальним очертаниям перегородок, рассматриваемых относительно указанной выпуклой
стенки.
Изобретение проиллюстрировано на примере, представленном на прилагаемых чертежах, где фиг. 1 — это
поперечный разрез изгиба согласно изобретению, а фиг. 2 — его план. 95 a и b — соответственно входной и
выходной фланцы изгиба, а c и d — соответственно вогнутая и выпуклая стенки изгиба, видимые изнутри, в то
время как e, / и fq — три обтекаемые перегородки, расположенные между стенками c и d на увеличенном
расстоянии друг от друга от стенки d до стенки c изгиба. Следует понимать, что изобретение 105 не
ограничивается изгибами, но также применимо к круглым диффузорам или расходящимся 1. Изгиб или
диффузор для сопел, снабжаемых газами или жидкостями, гранулированными или обтекаемыми
материалами, характеризуется тем, что обтекаемые перегородки представляют собой изгибы или
диффузоры, а их расстояние между ними и стенками другого изгиба или диффузора может изменяться в
зависимости от обстоятельств. При применении изобретения к диффузорам профили перегородок, видимые
изнутри, выполнены точно так же, как и профили диффузоров.
разделение изгибов, как указано выше, 2. Согласно описанному пункту 1, диффузор или отвод, отличающийся
тем, что в варианте 1 или 2 обтекаемые перегородки 40, отклоняющие линию, движутся по окружности, будучи
толще по направлению к выходному отверстию по сравнению с направляющей, а не по прямой траектории.
Толщина перегородок вблизи входа в диффузор или расходящееся сопло...
снабжены обтекаемыми перегородками 3. Изгиб или диффузор, согласно вышеизложенным пунктам,
предназначен для использования в вентиляционных каналах и других трубопроводах, при этом наружная
выпуклая стенка изгиба или диффузора, где значительная часть поперечного сечения, видимая изнутри,
имеет контур, аналогичный контур которого встречается внутри небольшого участка, расположенного дальше
всего от контура перегородок.
длина. 4' Усовершенствованный изгиб или диффузор для транспортировки газов или жидкостей,
гранулированных или измельченных материалов, а также для определения природы нашего изобретения и
способа его транспортировки, как описано выше.
- если будет исполнено, мы заявляем, что то, что мы сделали, датировано 1 апреля 1931 года.
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_380069.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=380069&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB380069A
[]
ЗАПАСНОЙ ЭКЗЕМПЛЯР
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
Дата подачи заявления: 2 июня 1931 года. № 16,125/31.
Завершено: сентябрь.
2,
1932.
Полная спецификация TE.
Усовершенствования в крекинге углеводородных масел.
(Сообщение мне из-за границы от компании MliVERSAf OIL, PRODUCTS 005ri'ANY, расположенной по адресу:
South Michigan Avenue, (Li t o0 Siate of Illinlois, United States) 'rulwration duly 380,069 time the anti-nockout
characteristics of the produced gasoline were generally lower 55 than required by current market demand. С другой
стороны, если бы потребовалось повысить антидетонационные характеристики, - 3 --. i_.:_ ИСПРАВЛЕНИЕ.
СПЕЦИФИКАЦИЯ № 380069.
Страница 6, строка 64, для "726" готово" c736"3 ПАТЕНТНОЕ ВЕДОМСТВО, 17 июля, 19-33.
Масла, такие как сырые CUoi, VjGAi остатки, газойль, дистилляты керосина и т. д., дают большой выход
бензиноподобных материалов с высокой детонационной способностью, а также более тяжелых остатков,
пригодных для продажи в качестве топлива.
Еще одна цель изобретения состоит в управлении процессом крекинга посредством факторов, влияющих на
реакцию крекинга, таких как время, температура и давление, для получения результатов, изложенных в
настоящем документе.
Ранее при проведении процессов крекинга для производства моторного топлива наилучшие результаты были
настолько ограничены, что при достижении выхода бензиноподобных продуктов, близкого к максимально
возможному из нефти, процесс сопровождался образованием большого количества кокса и остатка или
мазута, содержащего такое количество твердых частиц, что их товарность снижалась, что делало
невыгодным, если не невозможным, их утилизацию для нефтеперерабатывающего завода. При этом цена L
остается практически постоянной для различных обрабатываемых запасов сырья.
Одна из особенностей изобретения 85 заключается в обеспечении процесса крекинга нефти, в котором
условия работы могут контролироваться простым способом для получения больших выходов бензина с
высокой детонационной стойкостью и одновременного получения товарных остатков, содержащих не более
2% Б.С. и В.
(Термин «осадок и вода на дне» обычно используется для обозначения тяжелых частиц, отделяющихся от
нефти). Одна из важных особенностей изобретения заключается в поддержании заданного соотношения
парообразных и непарообразных продуктов в реакционной зоне, что позволяет контролировать временной
фактор и характеристики материалов, на которых протекает основная часть реакций.
Улучшенные результаты, которые предполагалось достичь в процессе реализации изобретения, можно
выразить следующим образом: i05 1. Образование жидкого остатка __j asL.. ' ':i' m' 9 P PATEN S PATENP
SPECIFICATION
Дата подачи заявления: 2 июня 1931 года. № 16,125/31.
Завершено: сентябрь. 2, 1932.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Усовершенствования в крекинге углеводородных масел.
(Сообщение, направленное мне из-за рубежа компанией UNJIVERSAL OIL PRODUCTS COMP.ti-1v,
расположенной по адресу: 310, South Michigan Avenue, Chicago, State of Illinois, United States of America,
корпорация, должным образом учрежденная в соответствии с законами штата Южная Дакота, Соединенные
Штаты Америки).
Я, Альберт Леви Монд, доктор наук Женевского университета, инженер-химик и патентный поверенный,
проживающий по адресу: Саутгемптон Билдингс, 19, Чансери Лейн, Лондон, W.C. 2, подданный
Великобритании, настоящим заявляю, что характер данного изобретения и способ его осуществления будут
подробно описаны и установлены в следующем заявлении:
Данное изобретение относится к обработке углеводородных масел и, в частности, к способу преобразования
более тяжелых углеводородных масел в более легкие продукты с более низкой температурой кипения.
Оптимальные характеристики для использования в качестве моторного топлива.
Одна из целей изобретения состоит в получении из углеводородных масел, таких как сырая нефть,
переработанная нефть, остатки, газойль, дистилляты керосина и т. д., больших объемов бензиноподобных
материалов с высоким детонационным коэффициентом, одновременно с более тяжелыми остатками,
пригодными для продажи в качестве топлива.
Еще одна цель изобретения состоит в управлении процессом крекинга посредством факторов, влияющих на
реакцию крекинга, таких как время, температура и давление, для получения результатов, изложенных в
настоящем документе.
До настоящего времени при проведении процессов крекинга для производства моторного топлива наилучшие
результаты были настолько ограничены, что, когда достигалась выходная концентрация бензиноподобных
продуктов, близкая к максимально возможной из исходного масла, операция сопровождалась образованием
большого количества кокса и остатка или мазута, содержащего такое количество твердых частиц, что их
товарность снижалась, делая невыгодной, если не невозможной, утилизацию для переработчика. При той же
цене rPrice 11-3 380,069 антидетонационные характеристики производимого бензина были в целом ниже, чем
того требовал текущий рыночный спрос. С другой стороны, если бы потребовалось повысить
антидетонационные характеристики производимого бензина, этого, как правило, можно было бы достичь
только за счет снижения выхода бензина. Несогласованность между различными факторами, влияющими на
реакцию крекинга, значительно усиливалась из-за различий, обусловленных разнообразием исходных
сырьевых материалов, обрабатываемых в процессе крекинга, максимальной урожайностью, получаемой из
исходного сырья, которая в значительной степени зависит от его плотности, выражающей, в определенной
мере, температуру кипения его фракций, а также от его склонности к образованию кокса в процессе крекинга.
Мои корреспонденты обнаружили, что эти трудности были вызваны тем, что не существовало процесса
крекинга нефти, в котором бы можно было простым образом скоординировать и контролировать соотношения
времени, давления и температуры, необходимые для получения большого количества бензина с высокими
антидетонационными свойствами и товарных топливных масел, и где такая координация оставалась бы
практически постоянной для различных обрабатываемых топливных смесей.
Одна из особенностей изобретения 85 заключается в предоставлении процесса крекинга нефти, в котором
условия работы могут контролироваться простым способом для получения больших выходов бензина с
высокой детонационной способностью и одновременного получения товарных остатков, содержащих не более
2% сухого и влажного жира.
(Термин «осаждение на дне и вода» обычно используется для обозначения отделения тяжелых частиц от
нефти). Одна из важных особенностей изобретения заключается в поддержании заданного соотношения
парообразных и непарообразных продуктов в реакционной зоне, что позволяет контролировать временной
фактор и свойства материалов, на которых протекает основная часть реакций.
Улучшенные результаты, которые предполагалось достичь в процессе осуществления изобретения, можно
выразить следующим образом: 1. Производство жидкого остатка 2 - 380,0139 _=содержащего не более 2%
B.'S. и W, как установлено анализом, N OO.a3J. 6f Бюро шахт. (Соединенные Штаты).
2. Бензин, обладающий антидетонационными свойствами, выраженными коэффициентом 50%-ного
бензольного эквивалента, или, в качестве основы для сравнения, смесь бензола и прямогонного бензина из
Пенсильвании. Этот фактор также может быть выражен как функция так называемого октанового числа,
описание которого можно найти в отраслевых журналах, таких как «Industrial Engineering Chemistry», декабрь
1930 г., стр. 1301, и минимального октанового числа, желаемого для продуктов процесса согласно
изобретению, равного 64, измеренного в серии 30 «Приборы для испытаний на этиловый детонатор».
-3. Минимальный желаемый выход бензиноподобного моторного топлива с указанными выше
антидетонационными свойствами, получаемый в соответствии с изобретением, может быть выражен в виде
отношения выхода бензина к плотности обрабатываемого сырья.
В общем, для любого заправочного сырья минимальный желаемый выход качественного антидетонационного
бензина (с октановым числом 64 или выше), выраженный в процентах от обработанного сырого масла, будет
варьироваться примерно в 21 раз в зависимости от плотности заправочного сырья. Для краткости числовое
соотношение в дальнейшем будет называться «расчетным индексом выхода».
Мои корреспонденты установили, что этот результат в целом точен в пределах плюс-минус 5% в зависимости
от объема заряда. Иными словами, минимальный желаемый выход бензина может быть спрогнозирован с
точностью до ±5% в зависимости от объема загрузки. Предел погрешности особенно важно соблюдать, когда
фактический выход готовой продукции ниже, чем тот, который прогнозируется с использованием
рассчитанного индекса полевой эффективности. Процесс изобретения, согласно которому могут быть
получены приведенные выше результаты, включает нагрев потока масла до температуры крекинга.
под давлением, выбрасывая поток горячего масла в одну расширенную вытянутую зону реакции,
поддерживаемую под давлением [1] и при температуре крекинга, пропуская все компоненты горячего масла из
указанного потока практически вниз через указанную зону реакции, чтобы способствовать осуществлению [1]
версии, удаляя все указанные компоненты масла.
stittienits - from said- conversion zoixe - at in -- such a.tate that -no aoeumulation of an- tc vaporised- il - in said -zone
can -occur, tl lowering pressure on thereon to effect a izi separation of vaporised and vaporiseable lo.
При обработке остатков и увеличении плотности загрузочного раствора с плотностью 200 А.П.И. примерно в
полтора раза по сравнению с плотностью загрузочного раствора с плотностью 4,50 А.П.И. можно сказать, что
для загрузочного раствора с плотностью 330 А.П.И. или менее, процесс, описанный в данной работе,
позволяет получить выход качественного антидетонационного бензина (с октановым числом 64 или выше),
более чем в 1,9 раза превышающий плотность загрузочного раствора.
- Для исходного сырья с плотностью от 300 до 400 АПИ выход качественного антикинетического золита может
быть более чем в 1,5 раза выше плотности исходного сырья. Для загрузки сырья с плотностью от 40 до 453
АПИ.
Плотность топлива – это показатель выхода качественного бензина, который более чем в 1,5 раза превышает
плотность исходного сырья. 50 Указанные выше минимальные желаемые выходы, выраженные в виде
отношения плотности сырья и которые могут быть получены с использованием изобретения процесса
одновременно с детонационным рейтингом выше 55 (октановое число 64 или более) и с остатком,
содержащим менее 92% B.S. и W., также могут быть выражены в форме уравнения, примерно следующего
вида: 60 невозможно. Гравитация углерода в стоуке равна 3 минунс 3 - образующиеся пары подвергаются
дефлегмации и конденсации.
На прилагаемых чертежах: фиг. 1 показывает устройство, пригодное для осуществления процесса
изобретения.
На рисунках 2, 3, 4 и 5 представлены диаграммы, иллюстрирующие метод определения индекса мгновенного
равновесия.
При реализации изобретения в изображенном аппарате 105, загружаемый резервуар сырого масла подается
по линии 1, управляемой клапаном 2, и может перекачиваться насосом 3 по линии 4, управляемой клапаном 5,
в фракционирующий аппарат G, 110, где он предпочтительно подвергается прямому теплообмену с парами,
поступающими в него, посредством теплообмена 7. Масло продолжает течь по трубопроводу 8,
регулируемому клапаном 115, по трубопроводу 10, регулируемому клапаном 1, по трубопроводу 12 в
нагревательный элемент 3, расположенный в соответствующей конфигурации печи A, или же масло может
полностью или частично подаваться непосредственно в нагревательный элемент 120 3 по трубопроводам 10
и 12, регулируемым клапанами 101 и 11. Целью непрямого теплообмена при фракционировании или
непосредственном закачивании масла в нагревательный элемент является предотвращение испарения и
отделения некоторых низкокипящих компонентов до того, как они будут подвергнуты необходимым условиям
конверсии, поскольку в противном случае эти недостаточно конверсированные компоненты будут собраны с
низкокипящим продуктом процесса до прохождения через зону конверсии, что снизит антидетонационные
свойства продукта.
Введение сырой нефти или ее части непосредственно в пары фракционирующей установки может быть
применено в тех случаях, когда характеристики сырой нефти и/или фракционирующего оборудования в
значительной степени или полностью исключают ухудшение качества продуктов крекинга при использовании
этого альтернативного метода.
Нефть, при условиях конверсии (температура и давление выше атмосферного), подается по трубопроводу 15,
регулируемому клапаном 16, в реакционную камеру 17, поддерживаемую под давлением выше атмосферного.
Все продукты переработки, включая жидкости, пары и газы, отводятся по трубопроводу 18, регулируемому
клапаном 19, после чего давление существенно снижается, и компоненты масла поступают в сепарационную
камеру 21. Неиспарившийся остаток отводится из камеры 21 по линии 24, регулируемой клапаном 25. Пары,
выходящие из камеры 21, проходят по трубопроводу 26, регулируемому клапаном 27, и поступают в
фракционатор 6, где происходит фракционирование паров. Конденсат обратного потока из фракционатора 6
проходит по трубопроводу -28, регулируемому клапаном 29, и перекачивается с помощью насоса 30 по
трубопроводу 31, регулируемому клапаном 32, и по трубопроводу 12 в нагревательный элемент 13, где он
снова подвергается условиям конверсии для дальнейшего превращения в продукты с более низкой
температурой кипения.
Пары, выходящие из фракционатора 6, проходят по трубопроводу 33, регулируемому клапаном 34, а также
через охладитель и конденсатор 35, регулируемые клапаном 36, при этом сконденсированные пары
собираются в приемнике 37. Газы отводятся из ресивера 37 по трубопроводу 38, регулируемому клапаном 39,
который также может функционировать как клапан регулирования давления -6° для всей системы или ее
частей. Жидкость, накапливающаяся в ресивере 37, отводится по трубопроводу 45, регулируемому (клапаном
46).
Часть конденсата может быть возвращена по трубопроводу 40, регулируемому клапаном 41, и перекачана
насосом 42 по трубопроводу 43, регулируемому клапаном 44, в фракционатор 6, где она служит для
охлаждения паров, образующихся при этом, и для регулирования процесса фракционирования.
цитирование этого.
Трубопровод 18 может входить в камеру 21 тангенциально или таким образом, чтобы энергия, выделяемая
при сбросе давления на жидкость, проходящую через клапан 19, в виде увеличения скорости или иным
образом, могла быть использована для перемешивания масла на дне камеры 21. Масло, вытекающее из
трубопровода 18 в камеру 21, может (воздействовать на вращающиеся 7' перемешивающие элементы', не
показаны), вызывая вращение этих элементов и перемешивание масла в нижней части камеры 21.
В нормальном режиме работы процесса в реакционной камере 17 не поддерживается значительного
количества жидкости, поскольку углеводородное вещество, вступающее в реакцию в камере, в основном
находится в паровой фазе. Конструкция аппарата приводит к тому, что пары углеводородов 8G проходят
практически по всей длине реакционной зоны, главная цель чего — обеспечить максимально длительное
время реакции для всех парообразных углеводородов в реакционной зоне и предотвратить короткое
замыкание части углеводородов, что позволяет достичь максимальной конверсии и равномерной обработки
углеводородов, подвергающихся конверсии. 90 Движение нефти, подвергающейся превращению в
реакционной зоне 17, происходит в нисходящем направлении.
Предпочтительно, при превращении 95, элементов 13 и 17, используются более высокие сверхвысокие
атмосферные давления, чем сверхвысокие атмосферные давления, используемые при испарении,
фракционировании, конденсации и сборе. -В качестве одной из особенностей изобретения, 100
температурные и барометрические условия настолько коррелированы с составом обрабатываемого масла и с
количеством масла, проходящего через систему, что в реакционной камере поддерживается практически
определенное соотношение жидкости и пара при условиях температуры и давления, фактически
используемых для обрабатываемого масла. Другими словами, температура, давление и коэффициент
рефлюкса (выраженный как отношение количества конденсата, возвращающегося из дефлегматора, к
количеству сырого масла, подаваемого в систему) настолько коррелированы, что в камере высокого давления
поддерживается определенный процент испарения или отношение паров к жидкости. Мои корреспонденты
обнаружили, например, что повышение температуры, до которой нагревается масло в камере 17, с
соответствующим увеличением давления для достижения той же степени испарения или соотношения
жидкости и пара в камере 17, лишь увеличивает производительность установки по переработке сырого масла,
не внося существенного изменения в получаемые результаты.
В качестве одной из особенностей изобретения мои корреспонденты обнаружили, что желаемые результаты
по характеристикам остатка и выходу бензина, выраженному в виде отношения плотности сырого масла к
«расчетному индексу выхода», как указано выше, при использовании процесса изобретения, когда в
реакционной зоне 1 существует заданное соотношение между парами и жидкостью. Мы обнаружили, что эти
желаемые результаты могут быть получены, когда процентное содержание масла в парообразном состоянии
в камере высокого давления i7, рассчитанное непосредственно методом равновесных кривых вспышки
Соседние файлы в папке патенты