Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / Сборник патентов_11922
.pdf
не используется, поскольку расстояние между электродами увеличивается.
Внезапное расширение взрывной среды при прохождении через дроссельный канал 100 обычно приводит к
отложению влаги в расширенном конце и других частях вентиляционного электрода в области дугового
зазора. Если пластина с отверстием расположена ровно или почти ровно относительно кончика подвижного
электрода в положении, когда дуга окончательно гаснет, то изоляционные поверхности между стенками
выступающей части и подвижным электродом могут оказаться слишком короткими, чтобы предотвратить
пробой при намокании пластины из-за отложения влаги. Чтобы свести к минимуму опасность повреждения
изоляции из-за наличия влаги, выступающую часть можно дополнительно опустить вниз, а затем закрепить
запорную пластину на более низком уровне, и жидкость можно подавать близко к месту возникновения дуги до
того, как произойдет ее основное расширение.
Трубка, которая может быть изготовлена из изоляционного материала или покрыта изоляционным
материалом, может быть выполнена и простираться от края отверстия, соосно с ним, в направлении
вентиляционного электрода. Эта трубка окружает штекерный электрод, и на своем конце, прилегающем к
выпускному электроду, она удобно отделяется от последнего на расстояние, равное или немного большее
критического расстояния между электродами -25°, необходимого для разрыва дуги в условиях, для которых
предназначен автоматический выключатель. На внешней поверхности такой изоляционной трубки могло быть
образовано множество расположенных на некотором расстоянии друг от друга кольцевых ребер, подобных
нижним юбкам или капюшонам на фарфоре и высоковольтным изоляторам.
В одном из примеров практических испытаний, проведенных с использованием данного изобретения, были
задействованы газы и пары:
Использовался выключатель, аналогичный показанному в нашем британском патенте № 278764, имеющий
медный гнездовой электрод с внутренним диаметром 1/4 дюйма, но с выступающей юбкой с внутренним
диаметром 1/4 дюйма, простирающейся вниз от уровня начала дугообразования на расстояние 39116
дюймов. Опущенная часть была закрыта пластиной из изоляционного материала, за исключением
центрального отверстия, в которое подвижный электрод-заглушка свободно входил; кольцевой зазор имел
площадь приблизительно 0,4 кв. см, что примерно соответствовало площади поперечного сечения
вентиляционного канала в гнездовом электроде, и это обеспечивало мощный механизм дросселирования.
Трубка, идущая от края отверстия к вентиляционному электроду, в этих испытаниях не использовалась.
Общий внутренний объем герметичной камеры, в которой были установлены указанные электроды, составлял
приблизительно 520 кубических сантиметров.
дюймов, включая объем небольшой наклонной камеры, окружающей дугообразное пространство 6М.
Вентиляционный канал в гнезде электрода имел контактную часть длиной приблизительно 11 мм,
открывающуюся в верхний вентиляционный канал с внутренним диаметром приблизительно 1 мм и длиной
16,65 мм, закрываемый быстросъемным клапаном, обеспечивающим полное открытие верхнего
вентиляционного канала для доступа наружного воздуха при его отпускании. Однако указанный клапан можно
настроить таким образом, чтобы обеспечить любое необходимое меньшее отверстие для снижения скорости
распространения взрывной волны через гнездовой электрод.
При проведении испытания быстроразъемный клапан был первоначально закрыт, а электрод-заглушка также
был закрыт, и камера высокого давления 75 заполнена газообразной средой до требуемого давления.
Непосредственно перед началом образования дуги между электродами внешняя подача газообразной среды
в камеру высокого давления была полностью прекращена, после чего был открыт быстроразъемный клапан, и
сразу же после разделения электродов газообразная среда в камере высокого давления расширилась,
вытекая через упомянутый выше дроссель и снова резко расширяясь через дуговой зазор, выходя наружу.
В описанных ниже испытаниях электрод-заглушка диаметром 8 дюймов и полусферическим концом
извлекался только из точки начала дугового разряда на расстояние приблизительно 131 г до полностью
открытого положения, что, благодаря кривизне противоположных поверхностей противоэлектродов,
создавало дуговой зазор приблизительно 1,5 см и позволяло концу электрода-заглушки оставаться в
вытянутой части. 100 Испытания проводились как с дроссельной заслонкой, так и без нее, в зависимости от
типа участка, обработанного водяным паром, содержащим азот.
Испытания с указанным дроссельным устройством также проводились с азотом после того, как он был
пропущен через комок ваты, смоченный бензином, а также с CO2 из баллона с CO2 вместо азота и бензина.
В прилагаемой таблице приведены подробные сведения о давлениях и открытиях клапанов, которые
обеспечивали наиболее экономичное гашение дуги в каждом случае при токе 1000 А и напряжении 6600 вольт
при однократном разрыве цепи генератора с высокой индуктивностью. 115 В столбце 3 показано
максимальное открытие клапана, испытанное в серии тестов:
4101,013 t kt 401,013 Если используется сужение, кольцевая площадь такого сужения составляет 10 кв. см.
Эффективная площадь выходного отверстия клапана, обеспечивающая наименьшее значение Q·кв. см,
максимальная эффективная площадь выходного отверстия клапана, испытанная в этих тестах (макс. 15 кв.
см).
см. возможно) кв. см.
Давление в 520 кубических м.
в контейнере под давлением непосредственно перед испытанием, чтобы получить наименьшее значение Q
(кв. дюйм).
(выше атмосферного уровня) Газ, использованный в 4 Приблизительно.
Q = объем.
газа в секунду, пониженного до 16°C и 760 мм куб. см в секунду.
Нет ограничений - 5.4 15 30 Воздух + вода 18 x 101 использованный пар 0.39 3.9 3.9 очищено при Азот + 10 x
104 112 не удалось при 110 водяной пар 0.39 9.0 9.0 очищено при 22 Азот + 2.9 x 104 не удалось при 15
бензиновый пар 0.39 2.9 2.9 очищено при 30 CO2 3.5 x 104 не удалось при 24 Эксперименты показали, что
воздух имеет приблизительно те же характеристики, что и азот, при использовании в газовых взрывных
устройствах.
Вполне возможно, что если бы в случае с азотом и водяным паром, азотом и бензином, а также CO2
использовались клапаны большего диаметра, значение Q могло бы еще больше снизиться.
Из вышеизложенного видно, что дросселированный азот привел к снижению Q примерно в 2 раза (-30), тогда
как при использовании азота и паров бензина снижение по сравнению с дросселированным воздухом
составило примерно в 1 раз (1 к 6).
Изобретение особенно применимо в автоматических выключателях такого типа, в которых распространение
дуги вдоль отводящего электрода в значительной степени предотвращается при сильном токе.
В конструкции предпочтительно предусмотреть устройство для отвода воды, предназначенное для удаления
сконденсированной жидкости из пространства над перегородкой.
Дата: 9 мая 1932 года.
BOULT, WADE & TENNANT, 111/112, Hatton Garden, London, E.C.1, дипломированные патентные поверенные.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Усовершенствования, касающиеся электрических выключателей и автоматических выключателей.
Мы, супруги Бин Уитни, подданный Великобритании, Эдмунд Бэзил Уэдмор, подданный Великобритании, и
Британская ассоциация исследований в области электротехники и смежных отраслей промышленности,
британское корпоративное образование, все по адресу: Кингс-уэй, 36 и 38, Лондон, W.C.2, настоящим
заявляем о характере данного изобретения и о способе его осуществления, которые будут подробно описаны
и установлены в следующем заявлении: -55 Данное изобретение предназначено для усовершенствования
электрических автоматических выключателей и силовых переключателей, в которых при разрыве цепи между
парой электродов поток пара, воздуха или этиленоксидного газа, или жидкости и газа протекает через дуговое
пространство. Для этой цели одним из электродов является трубчатый вентиляционный электрод.
Целью настоящего изобретения является улучшение условий воздействия взрыва на дуговой зазор, чтобы
обеспечить более быстрое гашение дуги и, таким образом, сэкономить количество рабочей среды,
используемой при разрыве дуги.
Согласно настоящему изобретению, в автоматическом выключателе описанного выше типа предусмотрено
дросселирующее устройство, расположенное вблизи точки начала возникновения дуги между электродами,
которое находится в потоке жидкости, проходящем к вентилируемому электроду, по меньшей мере, в течение
периода возникновения дуги, и площадь которого в течение этого периода существенно меньше эффективной
площади вентиляционного отверстия между электродами после того, как они были разделены в значительной
степени. В течение очень короткого периода времени, непосредственно следующего за началом разделения
контактов, должно быть время, когда площадь пространства между электродами меньше площади
дросселирующего устройства, и разделение электродов «в значительной степени» следует понимать как
разрыв за пределами этого мгновенного минимума, который составляет очень малую долю от общего
времени разделения.
Согласно другой особенности изобретения, электрический выключатель описанного типа, имеющий
разделяемые электроды, включает в себя, в комбинации, дугогасительную камеру, концентрически
расположенную вокруг оси разделения электродов и закрытую, за исключением вентиляционного отверстия в
вентиляционном электроде и входного отверстия для жидкости, окружающего электрод в месте его входа в
камеру, и расположенную близко к области начала искрения, и образующую дроссель такого размера, что
кольцевая площадь указанного входного отверстия для жидкости существенно меньше площади выходного
отверстия в вентиляционном электроде, вторую камеру, сообщающуюся с первой камерой через указанное
входное отверстие для жидкости, и средства для создания давления жидкости во второй камере и его сброса
через дугогасительную камеру при разделении электродов для гашения дуги.
Дроссельное устройство удобно располагается неподвижно относительно вентиляционного электрода и, в
одной из конструкций автоматического выключателя согласно изобретению, выполнено в виде перегородки,
которая закрывает входной конец вентиляционного электрода, за исключением отверстия, через которое
проходит противоэлектрод; между краем отверстия и поверхностью указанного противоэлектрода имеется
проход.
В предпочтительном варианте изобретения автоматический выключатель выполнен аналогично описанному в
предыдущем патентном описании № 278764, в котором вентиляционный электрод имеет расширенный конец
в области поверхности, подверженной возникновению дуги, и служит направляющей для среды взрыва. К
нижнему концу расширенной части прикреплена перегородка с центральным отверстием, расположенная на
таком расстоянии от места возникновения дуги, что электрод свечи не будет полностью выведен через
перегородку на ее внешнюю сторону до тех пор, пока электроды не разойдутся до такой степени, что
произойдет разрыв электродной решетки.
Жидкая среда, вызывающая взрыв, проходит в пространство искрообразования через кольцевой канал между
электродом свечи и окружающим краем отверстия в отражающей пластине, причем в данном изобретении
площадь этого канала значительно меньше площади поперечного сечения выходного отверстия. Взрывчатая
среда, находясь под давлением, расширяется при выходе, и это расширение вблизи дуги значительно
усиливается потоком взрывчатой среды через выходной канал при ее выходе через дугообразующее
пространство и через вентиляционный электрод. Расширение сопровождается значительным падением
температуры и конденсацией пара, присутствующего во взрывчатой среде, что помогает предотвратить
повторное зажигание дуги после прохождения тока через ноль в ее чередовании.
Далее будут описаны конкретные варианты осуществления настоящего изобретения, в качестве примера, со
ссылкой на прилагаемые схематические чертежи, которые:
На рисунке 1 показан один из вариантов автоматического выключателя, включающего в себя
дросселирующее устройство 85 в соответствии с изобретением, а на рисунке 2 показан модифицированный
вариант автоматического выключателя, изображенного на рисунке 1.
К контейнеру 10 прикреплен (например, болтами, не показаны) полый электрод 90 11, имеющий
расширяющуюся наружу часть 12 и свисающую цилиндрическую юбку 13. Расширенная часть 12 может быть
привинчена, как показано на рисунке, или иным способом прикреплена к электроду 11. Электрод-заглушка 14
9.5 в виде стержня с полусферическим концом может перемещаться в продольном направлении и входить в
электрическое зацепление с полым электродом 11, после чего извлекается из него для разрыва цепи. Дно
контейнера 10 закрыто, например, дискообразной пластиной 15 из изоляционного материала, имеющей
отверстие, через которое проходит электрод 14. В стенке контейнера 105 предусмотрено подходящее входное
отверстие 16 для жидкости, разрушающей дугу.
Открытый конец юбки 13 снабжен диском 17, образующим перегородку и имеющим центральное отверстие 18,
через которое проходит электрод 14. Отверстие 18 диаметром 110 немного больше, чем электрод 14, так что
вокруг него образуется кольцевой канал.
Жидкость для разрыва электрической дуги, например газ, подается в контейнер 10 в режиме готовности 115
до начала движения электрода 14. Для герметизации выходного отверстия 12 до момента разрыва цепи
может быть предусмотрен клапан. При срабатывании выключателя (например, при возникновении перегрузки)
электрод 14 перемещается вниз с помощью приводного механизма известной формы, такого как поперечная
планка, как описано в предыдущей спецификации №.
278,764, и клапан открывается одновременно с 125. Жидкость проходит через отверстие 18, через полый
электрод 11 и вызывает разрыв электрической дуги. Внезапное расширение газа при прохождении за
отверстие 18 значительно снижает его давление в верхнем вентиляционном канале диаметром
приблизительно 1 дюйм и длиной 16 дюймов, закрытом быстросъемным клапаном, обеспечивающим полное
открытие верхнего вентиляционного канала наружу при его выпуске. Однако клапан можно настроить таким
образом, чтобы обеспечить любое необходимое меньшее открытие для снижения скорости распространения
взрывной волны через полый электрод. Верхний вентиляционный канал 50 и быстроразъемный клапан не
показаны на рисунке 1, но в модели, использованной в испытании, они располагались над расширенной
частью 12, наибольший диаметр которой был лишь в два раза больше диаметра электрода 14.
Электрод 14, диаметр которого составлял X дюймов, был отведён от точки начала искрения на расстояние
приблизительно 3 сантиметра (60 метров) до полностью открытого положения.
Из-за кривизны противоположных поверхностей полого и штекерного электродов это расстояние
обеспечивает дуговой зазор приблизительно в 1,5 сантиметра. Наконечник электрода 6,5 в этом положении
остается внутри юбки 13.
Испытания проводились с использованием и без использования перегородки 17, а в качестве жидкости для
разрыва дуги использовались воздух и водяной пар, азот и водяной пар с температурой плавления 70 К, азот,
пропущенный через комок ваты, смоченный в бензине, и углекислый газ из баллона с углекислым газом.
В следующих таблицах приведены подробные сведения о давлениях и открытиях клапанов, которые
обеспечивали наиболее эффективное гашение дуги в каждом случае при 1000 амперах и 6600 вольтах при
однократном разрыве цепи генератора с высокой индуктивностью. 80% температура, при которой дуга гаснет
легче. Расширение газа в выходном отверстии 12 приводит к дальнейшему снижению температуры.
В настоящее время хорошо известно, что в выключателях с жидкостным взрывом желательно вызывать
разрыв цепи, когда электроды находятся на небольшом расстоянии друг от друга. После гашения дуги
электроды можно дополнительно разнести, чтобы предотвратить риск повторного зажигания. В
автоматическом выключателе, показанном на рисунке 1, предпочтительное положение перегородки 17
должно быть таким, чтобы дуга гасла, в то время как кончик электрода 14 оставался над перегородкой, как в
показанном положении деталей.
В ходе испытания, проведенного с использованием автоматического выключателя, сконструированного в
соответствии с рисунком 1, электрод 11 имел внутренний диаметр 7 дюймов, а юбка 13 имела внутренний
диаметр 48 дюймов и выступала вниз от нижнего края узкой части 11 на расстояние 39/16 дюймов. Площадь
поперечного сечения кольцевого отверстия 18 составляла приблизительно 0,4 квадратных сантиметра, что,
таким образом, приблизительно равно одному сантиметру.
десятая часть площади поперечного сечения прохода в полом электроде 11. Подвижный электрод 14 Z0 без
паузы перемещался вниз до конечного положения, при этом его кончик оставался внутри камеры 13.
Общий внутренний объем контейнера con3S 10 составлял приблизительно 520 кубических дюймов, включая
объем внутренней части юбки 13. Узкая часть, то есть контактная часть, полого электрода 11 имела
контактную часть длиной 1 дюйм с отверстием, обеспечивающим наименьшее значение добротности Q.
Максимальная эффективная площадь выходного отверстия клапана, испытанная в этих тестах (максимально
возможная = кв. см). Давление газа в контейнере.
(10) Непосредственно перед тестом, чтобы получить наименьшее значение Q.
Использовано топливо.
(Первоначально при приблизительно комнатной температуре.) ) Прибл.
Q = объем газа в секунду, уменьшенного до 160 °C.
и 760 мм.
давление.
кв. см. кв. см. кв. см. фунты на кв. Кубические эм.
в. над атмосферой.
ТАБЛИЦА I.
№ сужения - 5,4 15 30 воздух + вода 18 x 104 использовано. пар 0,39 3,9 3,9 Очищено при Азот + 10 x 104 112
не удалось при водяном паре ТАБЛИЦА II.
0.39 9.0 9.0 Проверено при 22 азоте и 2,9 x 10⁴, не проверено при 15 парах бензина 0,39 2,9 2,9. Проверено
при 30 углекислом газе 3,5 x 10⁴, не проверено при 24. Площадь сужения i; aO01,013 ff 401,013. Был проведен
тест с воздухом, содержащим водяной пар, при давлении приблизительно 110 фунтов на квадратный дюйм и
с дросселем в верхней части вентиляционного отверстия, и было установлено, что при этом давлении
необходимое значение Q для гашения дуги примерно в три раза превышает требуемое значение при
использовании азота и водяного пара в условиях, показанных в таблице I.
Результаты, представленные в таблице II, разумеется, не сопоставимы с результатами таблицы I, поскольку
они относятся к различным парам и газам; они лишь служат для указания приблизительного количества газа,
необходимого в указанных условиях.
Обоснованием для сравнения результатов испытаний с воздухом и водяным паром с результатами испытаний
с азотом и водяным паром в таблице I является то, что эксперименты показали, что воздух имеет
приблизительно те же характеристики, что и азот, при использовании в газоструйных выключателях.
Вполне возможно, что если бы в случае азота и водяного пара, азота и бензина, а также углекислого газа
использовались более крупные отверстия клапана, значение Q могло бы быть еще больше снижено.
Из таблицы I видно, что при использовании азота и водяного пара с нулевым дросселированием, хотя и
требуется гораздо более высокое начальное давление, снижение Q составляет примерно 2:1 по сравнению с
недроссельным воздухом и водяным паром, тогда как при использовании азота и паров бензина снижение
составляет примерно 1:6, и требуется лишь относительно низкое начальное давление.
Автоматический выключатель, показанный на рисунке 2, представляет собой корпус 10, к которому
прикреплен полый электрод 11, например, с помощью фланцев 20 и 21, скрепленных болтами (не показаны).
Юбка 13 несколько длиннее, чем в конструкции, показанной на рисунке 1, а нижний конец юбки закрыт
изолирующей пластиной 17, имеющей отверстие, через которое проходит электрод 14. К этому отверстию
прикреплена трубка 22, диаметр которой немного больше диаметра электрода 14, так что вокруг него
образуется узкий кольцевой проход. Трубка 22 изготовлена из изоляционного материала и окружена
фарфоровым изолятором 23, имеющим гофрированную внешнюю поверхность известной формы.
Электрод 14 показан в положении, при котором дуга погаснет, а трубка 22 простирается в сторону полого
электрода 11 так, что ее верхний конец находится очень близко к точке возникновения дуги.
Когда поток жидкости выталкивается вверх через кольцевой канал в трубке -22, он значительно расширяется
на выходе из трубки, которая, таким образом, действует как дроссель, и 435 это расширение вызывает
значительное и резкое падение температуры, благодаря чему облегчается гашение дуги. Внезапное
расширение взрывной среды при прохождении через дросселирующий канал обычно приводит к отложению
влаги в расширенном конце и других частях вентиляционного электрода в области дугового зазора. По этой
причине изоляционные пластины 15 и 17 на рисунке 1 и пластина 22 на рисунке 75 2 имеют вогнутую форму,
так что сконденсированная жидкость стекает к центру и выходит наружу. Если перегородка 17 на рисунке 1
расположена практически на одном уровне с кончиком подвижного электрода 14 в положении 80, в котором
дуга окончательно гаснет, то поверхность изолирующей перегородки 17 может оказаться слишком короткой,
чтобы предотвратить пробой, если перегородка намокнет из-за скопления влаги. Конструкция, показанная на
рисунке 2 (85), выгодна тем, что минимизирует опасность такого пробоя за счет значительного увеличения
площади изоляции между кончиком подвижного электрода 14 и стенкой юбки 13 (90), расположенной на
стороне перегородки, подверженной скоплению влаги.
Пластина 17 на рисунке 2 имеет канавку 24 для сбора любой жидкости, которая может быть осаждена. Для
отвода такой влаги из камеры 13 могут быть предусмотрены отверстия, подобные показанному на рисунке 95
25, очень малого диаметра, но эти отверстия не настолько велики, чтобы существенно повлиять на скорость
потока, проходящего через трубу 100 22.
В предыдущих спецификациях №№ 278764 и
330,615 Раскрывается способ частичного дросселирования газа, вызывающего разрыв дуги, с целью
снижения его скорости. Такое ограничение мощности на уровне 105, разумеется, приведет к снижению
температуры газа, выходящего из дроссельной заслонки. Однако в ранее описанных изобретениях средство
регулирования давления не было расположено в непосредственной близости от зоны искрения 110, поэтому в
полной мере не удалось получить выгоду от такого падения давления.
Автоматические выключатели, изготовленные в соответствии с настоящим изобретением, обладают тем
преимуществом, которое было продемонстрировано ранее, 115, что количество жидкости, необходимой для
разрыва данной дуги, значительно минимизируется, что обеспечивает важную экономию. Кроме того,
средства предотвращения распространения дуги в вентиляционном канале при больших токах могут быть
легко обеспечены, например, путем соответствующего определения размеров канала, как описано в
спецификации № 278764, с помощью магнитного барьера, как описано в спецификации нашей совместной
патентной заявки № 12910132 (серийный номер 398213).
Подробно описав и определив природу нашего изобретения 401,013 и способ его осуществления, мы
заявляем, что то, что мы
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_401014.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=401014&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB401014A
[]
_a - --7 --, -; Туз 1, - ---
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
Дата заключения конвенции (Германия): 9 мая 1931 года.
401,0i4 Дата подачи заявки (в Соединенном Королевстве): 9 мая 1932 г. № 13380/32.
Завершено: ноябрь. 9, 1933.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Усовершенствования, относящиеся к осевым коробкам или связанные с ними.
Мы, компания VEREINIGTE KUGELLAGERFABRIKIEN, A. G., из Швайнфурта-на-Майне, Германия,
акционерное общество, организованное в соответствии с немецким законодательством, настоящим заявляем
о характере данного изобретения и способе его осуществления, которые будут подробно описаны и
установлены в следующем заявлении: Данное изобретение предназначено для усовершенствования или
относится к буксам, и в частности касается буксы, имеющей два шариковых или роликовых подшипника.
В известной конструкции буксы, имеющей два шариковых или роликовых подшипника, внутренние кольца
подшипников защищены от перемещения под действием осевой нагрузки в обоих направлениях путем
осевого прилегания к лабиринтному кольцу со стороны ступицы колеса и, с другой стороны, удерживаются от
перемещения пластиной или гайкой, закрепленной на оси.
Внутренние кольца подшипников крепятся к цапфе оси с помощью конических зажимных втулок.
В известных конструкциях этого типа диаметр осевой шейки (который является максимально возможным с
учетом размеров, в которых должен размещаться подшипник, причем эти размеры определяются
конструкцией транспортного средства) уменьшается на величину толщины зажимной втулки. Однако,
учитывая очень большие изгибающие напряжения, возникающие в этой области, и дополнительные
напряжения, возникающие из-за давления кромок внутренней зажимной втулки, желательно иметь большой
диаметр цапфы непосредственно под внутренним подшипником (то есть подшипником, расположенным
ближе к колесу) в области основания цапфы. Опыт показал, что воздействие краевого давления зажимной
втулки возрастает не только с увеличением самого давления и прогиба оси в ее основании, но и значительно
возрастает с увеличением степени жесткости осевого зажима между лабиринтным кольцом и прилегающим
внутренним кольцом.
Если эти факторы будут действовать неблагоприятно, напряжения в валу под внутренним краем зажимной
втулки могут легко достигать нежелательно больших значений. Настоящее время [P c 1/-].
Одной из целей изобретения является устранение некоторых или всех этих недостатков.
Согласно основной особенности изобретения, предлагается букса, имеющая два шариковых или роликовых
подшипника, внутренние кольца которых расположены таким образом, чтобы быть закрепленными бок о бок
на цапфе оси, причем то кольцо, которое должно быть ближе к колесу, имеет коническую внутреннюю
поверхность, предназначенную для крепления непосредственно на части цапфы оси А5, которая сужается
наружу по направлению к колесу. Таким образом, станет ясно, что внутреннее кольцо, расположенное ближе к
колесу, не будет прижато к лабиринтному кольцу. 70 Кроме того, достигается не только прочное основание
оси, но и предотвращается вдавливание края подшипника, расположенного ближе к колесу, в ось. 7
Предпочтительно использовать буксу, в которой подшипник, расположенный на некотором расстоянии от
колеса, имеет внутреннее кольцо, закрепленное на цилиндрической или иной неконической части цапфы оси.
80 Удобная конструкция заключается в том, что выносной подшипник крепится к цапфе оси с помощью
конической зажимной втулки, при этом коническая часть цапфы оси может, если это необходимо, иметь ту же
степень конусности, что и указанная коническая зажимная втулка.
Это позволит добиться того, чтобы подшипники имели одинаковый размер, несмотря на утолщенную часть
цапфы оси. Вместо того чтобы крепить выносной подшипник к цапфе оси с помощью зажимной втулки,
внутреннее кольцо выносного подшипника может быть выполнено таким образом, чтобы оно насаживалось на
указанную цилиндрическую или другую 95-ю неконическую часть цапфы оси.
Для более полного понимания этих и других особенностей изобретения далее, лишь в качестве примера и со
ссылкой на прилагаемые чертежи, будут описаны две формы буксы в соответствии с изобретением. Однако
следует понимать, что изобретение не ограничивается точными конструктивными деталями, изложенными
выше. На чертежах 401, 014 на рисунках 1 и 2 показаны буксы в соответствии с изобретением, на рисунке 1
показана конструкция, включающая сферические ролики, а на рисунке 2 показана конструкция, имеющая
цилиндрические ролики.
На всех чертежах одинаковые порядковые номера обозначают одинаковые детали.
В конструкциях, изображенных на рисунках 1 и 2, отдельные подшипники 1, каждый из которых имеет
внутреннее кольцо 4, внутренняя поверхность которого конически отшлифована, закреплены на осевом
подшипнике 3. Внутреннее кольцо подшипника, удаленного от колеса (то есть левого подшипника на каждом
рисунке), крепится к цапфе 3 с помощью зажимной втулки 2, которая вдавливается аксиально между
конически отшлифованной внутренней поверхностью кольца 4 и цилиндрической поверхностью цапфы и
фиксируется от смещения наружу гайкой 6 на резьбовом удлинителе цапфы оси.
При реализации изобретения, вместо того чтобы иметь одинаковый диаметр по всей длине, ось выполнена
таким образом, что ее часть у основания сужается наружу по направлению к колесу. Таким образом, правая
часть показанных на чертежах осевых подшипников имеет коническую форму и угол скольжения равен углу
внутренней поверхности внутреннего кольца подшипника, которое должно располагаться ближе к колесу.
Последний подшипник используется без зажимной втулки и устанавливается непосредственно на коническую
часть 35 оси. Таким образом, отпадает необходимость в расположении внутреннего кольца подшипника
ближе к колесу, прилегающему к лабиринтному кольцу, как показано на рисунке 5, а также устраняется
давление зажимной втулки или внутреннего кольца на ось.
Предпочтительно обеспечить зазор 7 между внутренним кольцом подшипника, расположенного ближе к
колесу, и внутренним кольцом подшипника, расположенного дальше от колеса.
Таким образом, внутреннее кольцо указанного ближнего подшипника может быть плотно прижато к
конической части цапфы оси посредством гайки 6, воздействующей через зажимную втулку 2 и внутреннее
кольцо указанного дальнего подшипника.
Предпочтительно, чтобы коническая часть цапфы оси имела ту же степень конусности, что и наружная
поверхность А зажимной втулки 2. Это позволяет сохранить одинаковые размеры обоих подшипников, что
является особенно выгодным решением.
Еще одним преимуществом настоящего изобретения является то, что оно позволяет переоборудовать
существующие буксы с двумя шариковыми или роликовыми подшипниками и соответствующими коническими
зажимными втулками. Подобная переделка существующих конструкций известного типа может стать
необходимой, когда требуется увеличить нагрузку на транспортное средство, к которому они применяются, и,
соответственно, сделать ось толще, при этом невозможно подобрать новые подшипники с большим
внутренним диаметром и большими внешними размерами.
Следует понимать, что изобретение не ограничивается точными конструктивными деталями, изложенными
выше. Например, вместо того, чтобы крепить подшипники 75, расположенные на значительном расстоянии от
колеса, к осевой шейке с помощью зажимных втулок, внутренние кольца этих подшипников могут быть
натянуты на цилиндрическую часть осевой шейки методом термоусадочной насадки, а зажимная втулка
может быть исключена.
Подробно описав и определив природу нашего изобретения и способ его осуществления, мы заявляем, что
то, что мы 85
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_401015.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=401015&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB401015A
[]
: - ' ли
ПТ-)СИ
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
Дата подачи заявки: 10 мая 1 квартала 32-го года, № 13400/32. 40) 1 Я полностью ушёл: 10 мая 1933 года.
|; Завершено: ноябрь. 9, 1933.
ПРЕДВАРИТЕЛЬНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Усовершенствования в конструкции корпусов ямных котлованов и подобных им сооружений.
Мы, компания W. G. ALLEN & SONS (TIPTON) 4 Limited, зарегистрированная в Великобритании, Альберт
Вуделл и Уильям Томас Толюрст, подданные Великобритании, все из С. Принсес Энд, Типтон, Стаффордшир,
настоящим заявляем, что данное изобретение имеет следующий характер:
Изобретение обеспечивает описанные ниже усовершенствования в конструкции корпуса выгребной ямы или
подобного ей устройства.
Тип корпуса, к которому относится изобретение, представляет собой корпус, имеющий противоположные
боковые пластины и противоположные торцевые пластины из прессованной стали, соединенные с
основанием из прессованной стали 1:5 и имеющие закругленные углы в местах соединения боковых и
торцевых пластин, например, изогнутые примерно на три дюйма (около 9,6 см) и имеющие характерную
форму, известную как корпус с квадратными углами. Закругленные углы пластин выполнены таким образом,
что они перекрывают друг друга, то есть каждая боковая пластина имеет закругленные углы, и каждая
торцевая пластина также имеет закругленные углы, которые при сборке пластин перекрывают друг друга, так
что по всей глубине корпуса в закругленных углах обеспечивается двойная толщина металла.
Согласно изобретению, закругленные верхние углы выполнены с горизонтально расположенными
гофрированными элементами, которые при сборке пластин плотно прилегают друг к другу, так что благодаря
такому зацеплению верхние углы сцепляются как по горизонтали, так и по вертикали.
Кроме того, согласно изобретению, указанные углы гофрированных элементов скреплены болтами или
заклепками либо внутри углублений гофрированных элементов, либо по обе стороны от них таким образом,
чтобы обеспечить плотное прилегание гофрированных элементов друг к другу, что и является основной
функцией болтов или заклепок.
Сами гофрированные элементы, благодаря своему взаимопроникновению, придают боковым торцевым
пластинам корпуса большую жесткость и прочность, а также наиболее эффективно скрепляют их друг с
другом.
Предпочтительно, в качестве конструктивной особенности изобретения, гофрирование проходит
горизонтально по всей длине боковых и торцевых пластин, включая углы, и только два больших
гофрирования: одно на некотором расстоянии ниже края корпуса ванны [Цена, если-] - 'óz3in', а другое на
некотором расстоянии выше дна корпуса ванны, хотя может быть и промежуточное, причем указанное
гофрирование представляет собой простые арочные гофрирования, простирающиеся поперечно внутрь, так
что, хотя сцепление гофрирования происходит только в перекрывающих закругленных углах, пластины 60
между углами эффективно укрепляются указанным гофрированием.
Указанные закругленные углы, расположенные выше, могут быть дополнительно скреплены болтами или
заклепками в местах, расположенных вертикально между 65 гофрированными элементами.
Кроме того, согласно изобретению, верхние кромки двух противоположных боковых и двух противоположных
торцевых пластин загнуты внутрь и вниз в трубчатый 70-й выступ, и там, где углы пластин перекрываются,
сплошные стержни входят в зацепление с этими выступами, так что по углам обода пластины дополнительно
соединены стержнями с закругленными углами, заключенными внутри выступа, и 75 удобно и желательно
срезать выступ боковой пластины в месте загиба ее закругленного угла и заключить его в полный выступ
торцевой пластины, а.
Неглубокая U-образная планка, концы которой выступают за торцевую пластину на расстояние, равное
выемке (отступу) кромки на боковой пластине. Эти выступающие концы должны быть вдавлены в кромку
боковой пластины при сборке четырех пластин, при этом предпочтительно расположить их так, чтобы
закругленные углы торцевой пластины выходили за закругленные углы двух боковых пластин. Таким образом,
боковые и торцевые пластины дополнительно усилены за счет формирования валика, а также за счет
зацеплений стержней.
Вышеуказанное изобретение применимо к корпусу ванны с плоским дном и к корпусу ванны с глубоким дном.
В первом случае нижняя пластина имеет вертикальный фланец на своей границе, так что она прилегает к
боковым и торцевым пластинам по всему периметру и прикрепляется к ним заклепками, тогда как в случае
днища скважины торцевые пластины могут иметь горизонтальные фланцы на своих нижних концах, чтобы
зацепляться под граничным фланцем днища, а нижние кромки боковых пластин могут быть смещены внутрь,
чтобы зацепляться внутри указанного граничного фланца днища, при этом зацепление боковых и торцевых
пластин с днищем осуществляется ремнями или заклепками.
с _ 2 401,015 Дата: 9 мая. 1932.
ДЖОРДЖ Т. ФЬЮЭРИ.
Соседние файлы в папке патенты