Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / Сборник патентов_11492
.pdf
цилиндрических гнезд.
Длина цилиндрической заглушки приблизительно соответствует длине ú 5 захватывающих поверхностей
зажимов, однако при необходимости для удобства изготовления заглушка может быть выполнена из
нескольких частей по длине. Кроме того, центральная зубчатая шестерня имеет такой диаметр, что ее
делительная линия соответствует диаметру центральной заглушки, а радиус зубчатых сегментов
соответствует радиусу цилиндрических поверхностей зажимов. Центральная зубчатая шестерня может быть
закреплена на цилиндрической заглушке или установлена свободно, но концентрично с ней.
Когда зубцы входят в зацепление с заготовкой, они прижимаются внутрь и равномерно к поверхности
заглушки, которая затем вращается вместе с ними в режиме качения. Видно, что цилиндрические гнезда
действуют только как направляющие, удерживающие зубцы и заготовку в нужном положении, передающие
усилие привода на зубцы и обеспечивающие скольжение.
Изобретение относится к случаю, когда основные силы, действующие внутри патрона (а именно,
приблизительно радиально для поддержания захвата), передаются через поверхности, находящиеся в
состоянии качения, благодаря чему трение, которое необходимо преодолеть при установке и снятии
заготовки, а также износ рабочих поверхностей сводятся к минимуму. Изобретение не ограничивается
описанным примером, поскольку второстепенные детали могут быть изменены в соответствии с различными
требованиями.
Датировано 2 февраля 1933 года.
МАРКС И КЛЕРК.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Усовершенствования, касающиеся самозажимных внутренних патронов.
Мы, компания CHANCE BROTHERS AND Co.
Компания LIMITED, должным образом зарегистрированная в соответствии с законодательством
Великобритании, расположенная по адресу: Glass Works, Smethwick, Birmingham, и ALF Ri ED LINDSAY Fons
TER, подданный Великобритании, расположенная по адресу: Glasgow Glass Works, Firhill, Glasgow, Scotland,
настоящим заявляют о характере данного изобретения и о способе его осуществления, которые будут
подробно описаны и установлены в следующем заявлении:
Целью данного изобретения является создание усовершенствованного самозажимного внутреннего патрона,
предназначенного для крепления заготовок с полыми внутренними поверхностями круглой формы к
шпинделю передней бабки токарного станка или аналогичного устройства.
Изобретение включает в себя комбинацию детали корпуса, имеющей по периметру множество
цилиндрических гнезд, расположенных осями, параллельными и концентричными оси детали корпуса,
цилиндрического зажимного элемента, свободно вращающегося внутри каждого гнезда и имеющего часть,
слегка выходящую за периферию детали корпуса, приспособленную для оказания однонаправленного
клиновидного воздействия на внутреннюю часть заготовки, и средств, таких как зубья шестерен на зажимных
элементах, входящих в зацепление с центральной шестерней на детали корпуса для соединения указанных
элементов, причем такое расположение обеспечивает сопротивление относительному вращению между
заготовкой и зажимом зажимными элементами только в направлении, противоположном направлению
вращения заготовки.
Изобретение также включает модификацию, в которой захватывающие элементы взаимодействуют с
центральной пробкой, как описано ниже. На прилагаемом листе пояснительных чертежей: Рисунок 1 —
боковой разрез, Рисунок 2 — поперечное сечение, и Рисунок 3 — вид с торца патрона, изготовленного в
соответствии с настоящим изобретением.
При реализации изобретения, как показано на рисунке, корпус патрона a выполнен в цилиндрической форме и
предназначен для крепления к токарному станку или другому приводному шпинделю любым удобным
способом, например, с помощью фланца b, через который любые удобные крепежные элементы, такие как
болты, вставляются в планшайбу на шпинделе. Наружный диаметр корпуса 115 408,777 обычно делается
таким образом, чтобы максимально точно соответствовать внутреннему диаметру полой заготовки,
удерживаемой патроном. Вдоль корпуса образовано несколько цилиндрических гнезд, оси которых
параллельны и концентричны оси вращения корпуса. Каждое гнездо выполнено таким образом, что оно
проходит через периферийную поверхность корпуса, образуя продольный зазор, ширина которого меньше
диаметра гнезда. Количество гнезд составляет не менее трех, и обычно трех достаточно, хотя при желании
можно использовать любое большее количество.
В каждое гнездо вставлен свободно вращающийся цилиндрический зажимной элемент или упор, который по
диаметру плотно прилегает к гнезду. Часть упора, выступающая за пределы гнезда, имеет такую форму, что
контакт с внутренней поверхностью заготовки осуществляется вдоль линии, лежащей сбоку от радиуса,
проведенного от оси корпуса через ось упора, и расположение этой линии контакта также таково, что когда
заготовка поворачивается относительно корпуса в направлении, противоположном направлению
перемещения заготовки относительно режущего инструмента, упоры создают клиновидное воздействие на
заготовку, и тем самым позволяют надежно удерживать последнюю на патроне.
Правильная корреляция и одновременное движение собак достигаются путем их соответствующего
соединения. Это удобно достигается путем формирования или иного обеспечения каждого захватывающего
элемента зубчатым сегментом. Все сегменты входят в зацепление с одной центральной зубчатой шестерней.
Таким образом, вращение любой собаки относительно части тела сопровождается соответствующим
движением других собак.
Защелки удерживаются на месте пластиной 1, закрепленной на внешнем конце части корпуса винтами g, и эта
пластина также содержит пружину h, предназначенную для воздействия, например, на шестерню, для
автоматического удержания защелков в их активном положении; концы пружины соединены соответственно с
пластиной и шестерней. Смазка защелк может осуществляться с помощью смазки, подаваемой через каналы
i.
При перемещении заготовки в нужное положение над упорами патрона или при ее извлечении, заготовке
придается небольшое вращательное движение в направлении, указанном стрелкой на рисунке 2, что
приводит к тому, что активные части упоров смещаются к своим гнездам.
Затем заготовка может свободно скользить в осевом направлении по упорам. Вращение заготовки
относительно патрона в обратном направлении сдерживается клиновидным действием упоров.
Описанный выше патрон имеет простую и прочную конструкцию, хорошо приспособлен для тяжелых условий
эксплуатации, и благодаря его использованию установка заготовок в нужное положение для токарной
обработки или других операций осуществляется удобным и быстрым способом.
Приведенное выше описание относится к простейшей форме изобретения, но 75 когда механизм
сконструирован в соответствии с описанной ниже модификацией, он работает только за счет качения на
поверхностях, которые зацепляются под полным давлением захвата, и 80 такая конструкция может быть
предпочтительной.
Общая форма устройства аналогична уже описанной, но цилиндрические гнезда сделаны немного больше,
чем упоры, и к каждому из трех упоров, которые, соответственно, соприкасаются с внешними поверхностями
своих цилиндрических гнезд, прикреплен центральный цилиндрический ролик или заглушка.
Длина цилиндрической пробки 90 приблизительно соответствует длине захватывающих поверхностей зубцов,
но пробка может быть изготовлена из нескольких частей по длине, если это необходимо для удобства
конструкции. Кроме того, центральная зубчатая шестерня 95 имеет такой диаметр, что ее делительная линия
соответствует диаметру центральной пробки, а радиус делительной линии зубчатых сегментов соответствует
радиусу цилиндрических поверхностей зубцов. Центральная зубчатая шестерня может быть закреплена на
цилиндрической пробке или установлена свободно, но концентрично с ней. Когда зубцы входят в зацепление с
заготовкой, они прижимаются внутрь и равномерно к поверхности пробки, которая затем вращается вместе с
ними в режиме качения. Видно, что цилиндрические гнезда 110 действуют только как направляющие для
удержания зубцов и заготовки в нужном положении, для передачи усилия привода на зубцы и для
поддержания соосности, и что основные силы, действующие внутри патрона, а именно силы, действующие
приблизительно радиально для поддержания захвата, передаются через поверхности, действующие в
Контакт качения, благодаря которому трение, которое необходимо преодолеть при установке 120 и снятии
заготовки, а также износ рабочих поверхностей, сводятся к минимуму.
Изобретение не ограничивается описанными примерами, поскольку второстепенные детали 125 могут быть
изменены в соответствии с различными требованиями.
Подробно описав и определив природу нашего изобретения и способ его осуществления, мы заявляем, что
то, что мы
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_408778.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=408778&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
Loading Translation...
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_408779.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=408779&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB408779A
[]
Второе издание
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
Даты проведения съезда (США): 21 апреля 1932 года.
21 апреля 1932 года:
408,779 Соответствующие заявки в Соединенном Королевстве № 3569/33 № 3570/33 J Принято: 19 апреля
1934 г.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
усовершенствования, относящиеся к алюминиевым сплавам или связанные с ними.
Мы, компания ALUMINIUM LIMITED, корпорация, учрежденная в соответствии с законодательством
Доминиона Канады, расположенная по адресу: Canada Life Building, Торонто, Канада (правопреемники
Джозефа Энтони Нока-младшего, проживающего по адресу: 1107, Freeport Road, Tarentum, Пенсильвания,
Соединенные Штаты Америки, гражданин Соединенных Штатов Америки), настоящим заявляем о характере
данного изобретения и способе его осуществления, которые будут подробно описаны и установлены в
следующем заявлении: Данное изобретение относится, в общем, к алюминиевым сплавам, содержащим
медь, с определенными легирующими элементами или без них.
Целью изобретения является улучшение того или иного физического свойства сплава как в литом, так и в
кованом состоянии.
Целью изобретения является получение сплавов указанного типа, как в литом, так и в кованом состоянии, с
улучшенными показателями предела текучести, твердости и коррозионной стойкости в условиях
искусственного старения.
Целью изобретения также является улучшение пластичности отливок из сплава указанного типа. Структура
литого металла такова, что по своей природе препятствует развитию пластичности, приближающейся к
пластичности обработанного металла. Это справедливо для отливок из алюминиевых сплавов, содержащих
значительное количество меди, и особенно для отливок из таких сплавов, которые также содержат
значительное количество других легирующих элементов. Поскольку пластичность обычно повышается в
отливках из алюминиевых сплавов, содержащих медь, путем термической обработки при относительно
высоких температурах, термообработанные отливки являются предпочтительными и широко используются.
Согласно изобретению 453, эти объекты достигаются путем добавления к сплавам, содержащим от 2% до
12% меди, небольшого количества олова, от 0,005% до 0,1%, предпочтительно не более 0,05%. Однако
преимущества изобретения D:- достигаются только тогда, когда 'the.
Сплав не содержит магния, или когда lPrice 1/-1.
Металл присутствует лишь в таких малых количествах, что представляет собой лишь незначительную
примесь, не превышающую, скажем, примерно 0,1%.
В количествах от 0,15 до 15 % олово 55 известно как легирующий элемент, который в алюминиевых сплавах,
содержащих медь, повышает текучесть и улучшает обрабатываемость и полировку сплава. Однако его
использование 60 в целом прекращено, поскольку, как указывали исследователи, стало известно, что олово в
ранее используемых количествах отрицательно влияет на характеристики горячей обработки алюминия и 65
алюминиевых сплавов, снижает коррозионную стойкость таких материалов и, как правило, не выполняет
никакой полезной функции, которая не была бы более выгодно достигнута с помощью других легирующих
элементов 70. Вопреки общепринятому мнению и тенденции в данной области техники, мы обнаружили, что в
сплавах определенного состава некоторые небольшие количества олова являются полезными и
желательными. В соответствии с этими данными 75 и в результате серии экспериментов, направленных на
это, мы определили, что олово чрезвычайно полезно и желательно в алюминиевых сплавах, когда (1) олово
присутствует в количествах от 0,005 80 до 0 1 % по весу; ( 2) сплав содержит от 2 % до 12 % меди; ( 3) сплав
не содержит магния или содержит этот металл лишь в таком малом количестве, что представляет собой лишь
примесь; ( 4) сплав подвергается искусственному старению, то есть когда сплав подвергается искусственному
старению (предпочтительно, но не обязательно после высокотемпературной термообработки), например, при
температуре от 100 до 2000 °C. 90 При использовании искусственного старения преимущества изобретения,
по-видимому, обусловлены реакцией особой внутренней структуры сплава на обработку искусственным
старением.
Явления старения в алюминиево-железо-95.
Считается, что сплавы образуются в результате осаждения легирующего элемента из твердого растворенного
вещества алюминия, которое является пересыщенным по отношению к нему. Осаждение имеет
субмикроскопический характер или находится на границе между субмикроскопическим и микроскопическим
уровнями. Это достигается тщательными методами. (Дата: 6 февраля 1933 г., «Одна полная спецификация»)
Однако, при помощи травильного агента можно изготовить металлические образцы, которые выявляют
структуру, указывающую на искусственно состаренное состояние металла.
Например, фрагмент искусственно состаренного кованого алюминиевого сплава, содержащий 4% меди без
олова.
При травлении смесью фтористоводородной, соляной и азотной кислот под увеличением в 500 раз видна
алюминиевая матрица, состоящая из контрастных зерен с отчетливо выраженными границами. Частицы
входящего в состав CuAl рассеяны по всей матрице, но практически отсутствуют на границах зерен. Тот же
сплав, содержащий 0,05% олова, после того же искусственного старения показывает лишь незначительный
контраст зерен, границы зерен заметно менее четкие и содержат множество мелких частиц CuAl. Согласно
теориям субмикроскопического осаждения, различия в структуре, отмеченные в оловосодержащем сплаве,
указывают на продвинутую стадию субмикроскопического осаждения CuAl, фактически показывая, что
осаждение в значительной степени продвинулось за пределы субмикроскопической стадии до
микроскопической. Это подтверждается наличием частиц CuAl на границах зерен, образовавшихся в
результате коалесценции частиц, осажденных в субмикроскопическом размере.
35. Усиленное старение, наблюдаемое в описанных выше алюминиевых сплавах, содержащих олово,
убедительно подтверждается развитием в таких сплавах под действием искусственного старения некоторых
необычных и отличительных свойств, которые будут описаны далее.
Когда в алюминиевых сплавах, содержащих от 2 до 12 % меди и не содержащих магния, присутствует олово в
количестве от 0,05 до 0,1 %, относительно короткая искусственная термическая обработка обеспечит высокую
твердость. Так, отливка из алюминиевого сплава, содержащая 11,78 % меди и 0,05 % олова, подвергнутая
термообработке в течение 16 часов при 5150 °C и выдержанная в течение 15 часов при 500 °C, имела
твердость по Бринеллю 122.
Аналогичный сплав с добавлением олова, подвергнутый аналогичной термообработке и старению, имел
твердость по Бринеллю всего 107, а при той же обработке сплав, содержащий около 4% меди, около 10%
кремния и около 0,04% олова, приобрел твердость по Бринеллю 124, в то время как аналогичный сплав, не
содержащий олова, приобрел твердость по Бринеллю всего -106.
Дальнейший эффект добавления олова — при старении — особенно ярко проявляется в некоторых особо
ценных и предпочтительных сплавах.
Под воздействием обработки магнием алюминиевые сплавы, содержащие от 2 до 6% меди, от 0,05 до 0,1%
олова и практически не содержащие магния, приобрели предел текучести, который на 80–200% выше, чем
предел текучести аналогичных сплавов, не содержащих олова. Хотя основные причины такого увеличения
предела текучести неясны, эффект очень выражен. Например, алюминиевый сплав без магния, содержащий
4% меди и 0,05% олова, был подвергнут термообработке при 5100 Гс в течение 20 минут, закален до
комнатной температуры и искусственно выдержан в течение 18 часов при 150 Гс. Предел текучести этого
сплава составил 43 000 фунтов на квадратный дюйм. Аналогичный сплав, подвергнутый аналогичной
обработке, но не содержащий олова, имел предел текучести всего 20 200 фунтов на квадратный дюйм.
Алюминиевые сплавы, свойства которых улучшаются за счет усиленного старения, вызванного добавлением
небольшого количества олова, содержат от 2 до 12 % меди, с добавлением или без добавления некоторых
других легирующих элементов, которые, как мы обнаружили, полезны для изменения общих свойств сплава
без маскировки или разрушения указанных выше полезных свойств. Таким образом, алюминиево-медные
сплавы могут содержать от 0,02 до 3 % класса упрочняющих элементов, которые могут присутствовать по
отдельности или вместе; однако содержание каждого из них не должно значительно превышать следующие
пределы: марганец от 0,1 до 2 %, хром от 1 до 1 %, бор от 0,02 до 0,5 %, молибден от 1 до 1 %, цирконий от
0,03 до 100 0,5 %, бериллий от 0,2 до 2 % и титан от 0,3 до 0,5 %.
Сплавы также могут содержать от 0,1 до 14 % легирующих элементов класса, определяемого как цинк, никель
и кремний. Содержание никеля не должно превышать 7 %. Содержание цинка и кремния может достигать 140
% каждое, но общее количество не должно превышать эту цифру.
Мы установили, что магний 110 является вредной добавкой к описанным выше сплавам, поскольку его
присутствие в значительных количествах в значительной степени разрушает эффекты, вызванные
добавлением небольших количеств олова 115. Предпочтительными являются сплавы, в которых усиленное
старение проявляется в заметном увеличении предела текучести. Эти сплавы, как отмечалось выше,
содержат от 2 до 6,5 % меди и от 0,005 % олова. Они 120 подвергаются термической обработке в
искусственно состаренном состоянии с пределом текучести, существенно превышающим предел текучести
того же сплава без олова. В своей предпочтительной форме эти сплавы могут также содержать от 1 до 1 % в
общей сложности одного или нескольких из вышеупомянутых упрочняющих элементов, с или без от 1 до 15 %
в общей сложности элемента или элементов класса, определенного здесь как состоящий из цинка, никеля и
кремния. As 130 O 408,779. Используемые алюминиевые сплавы должны содержать не менее 70 %
Алюминий, этот металл может содержать примеси, такие как железо в количестве до 1,5 % и, аналогично,
небольшие количества кремния, например, 70 %, как известно, присутствуют в чистом алюминии.
Мы также обнаружили, что при добавлении очень малых количеств олова, от 0,005 до 0,1 %, как указано
выше, к сплавам на основе алюминия, содержащим от 2 до 75 12 % меди, можно получить отливку, которая
при соответствующей термической обработке без искусственного старения приобретет пластичность на
порядок значительно большую, чем пластичность, полученная при той же термической обработке отливки из
сплава, не содержащего олова, но в остальном аналогичного состава. Мы также установили, что это
увеличение пластичности незначительно, когда в сплаве присутствует магний, или, по крайней мере, когда
магний присутствует не только в качестве примеси. Мы также обнаружили, что это увеличение пластичности
достигается даже тогда, когда сплав содержит другие легирующие элементы, такие как никель, кремний и
цинк, или легирующие элементы, определенные здесь как так называемые «упрочняющие элементы», такие
как титан, хром, бор, цирконий, марганец, молибден и бериллий. Этот аспект изобретения предусматривает,
Следовательно, термообработанные отливки из алюминиевого сплава, содержащего от 2 до 12 процентов
меди, от 0,005 до 0,1 процента олова, не содержащего магния, но содержащего, при необходимости, один или
несколько других легирующих элементов из указанных выше классов. Содержание алюминия в сплаве не
должно быть менее 75 процентов, и он может содержать примеси, такие как железо в количестве до 1,5–2,0
процента.
При практическом применении этого аспекта изобретения сплав получают обычным способом, например,
путем добавления к расплавленному алюминию желаемого количества легирующих элементов 110, либо в
виде самого элемента, либо в виде промежуточных сплавов. Расплавленный сплав при желании можно
непосредственно заливать в форму для получения окончательной отливки.
Затем отливка подвергается термической обработке, которая, как хорошо известно в данной области техники,
заключается в нагреве отливки в течение подходящего периода времени до температуры выше примерно
400°C, но ниже температуры, при которой начинается плавление наиболее легкоплавкого компонента или
эвтектики в сплаве, и последующем быстром охлаждении до комнатной температуры.
Когда отливка изготовлена из вышеупомянутых сплавов 125 и подвергнута термообработке, пластичность
термообработанного изделия значительно выше, чем у аналогичной отливки, изготовленной из аналогичного
сплава, аналогично обработанного, но не содержащего олова. В качестве примера таких сплавов мы выбрали
деформируемый алюминиево-железный сплав без магния, содержащий около 4,4% меди, около 0,85%
марганца, около 0,75% кремния и около 0,4% железа. Сплавы этого состава, с добавлением или без
добавления 0,05% олова, подвергались термообработке при 5200 °C в течение 15 минут, закалке в воде и
термической обработке в течение 18 часов при температуре 143 °C. (Сплав без олова имел предел прочности
на растяжение 58 700 фунтов на квадратный дюйм, предел текучести...) Сплав, содержащий 0,05 % олова,
имел предел прочности на растяжение 63 190 фунтов на квадратный дюйм, предел текучести 46 250 фунтов
на квадратный дюйм и относительное удлинение 11 % на два дюйма.
Термическая обработка и обработка старением, которым подвергаются вышеупомянутые сплавы для
развития их полезных свойств, являются хорошо известными в данной области методами. Термическая
обработка обычно включает нагрев алюминиево-медных сплавов до температуры выше примерно 4000 °C, но
ниже температуры, при которой плавится самый низкоплавкий компонент сплава, обычно называемой точкой
начала плавления.
В предпочтительном варианте осуществления, обработанный таким образом сплав быстро охлаждают,
например, путем закалки в воде или на воздухе, до комнатной температуры. Искусственное старение обычно
включает нагрев алюминиево-медного сплава до температур от 100 до 2000 °C до достижения желаемого
улучшения свойств. В предпочтительном варианте осуществления изобретения искусственному старению
предшествует термообработка, однако описанный здесь эффект усиленного старения и его общие
результаты могут быть в значительной степени достигнуты только за счет искусственного старения.
Помимо описанных эффектов, изобретение обладает еще одним преимуществом.
Искусственное старение алюминиевых сплавов, содержащих значительное количество меди, обычно
приводит к снижению коррозионной стойкости сплава. Однако мы обнаружили, что когда эти сплавы, особенно
те, которые имеют предпочтительное содержание меди (от 2 до 6,5 %, как указано выше), содержат олово в
количестве, предписанном изобретением, этот негативный результат значительно уменьшается за счет
усиленного эффекта старения. В частности, искусственно состаренные сплавы демонстрируют заметное
снижение склонности к межкристаллитной или межзеренной коррозии, типу коррозии, который более
нежелателен, чем обычный поверхностный тип, поскольку он часто не сразу заметен и поэтому может
остаться незамеченным до тех пор, пока корродированная деталь не выйдет из строя в результате
внутреннего ослабления, описанного выше. Например, отливка из алюминиевого сплава, содержащего 4,25 %
меди, после термообработки в течение 10 часов при 51,5 °C имела удлинение 5,779 У аналогичной отливки,
обработанной аналогичным образом, но содержащей 0,03% олова, удлинение составило 8,4% на два дюйма;
увеличение пластичности, измеренное по удлинению, составило около 68%.
Хотя изобретение весьма полезно в связи с отливками из алюминиевых сплавов, содержащих, помимо
небольшого количества олова, медь в качестве единственного легирующего элемента, оно имеет особое
применение в связи с отливками из алюминиевых сплавов, которые, помимо меди и небольшого количества
олова, содержат значительные количества других добавленных легирующих элементов, таких как никель,
кремний, цинк и упомянутые выше «упрочняющие элементы». Влияние этих легирующих элементов
заключается в снижении пластичности сплавов. Пластичность алюминиевых сплавов невысока, и оператор,
желающий добавить легирующие элементы в алюминиевые медьсодержащие сплавы для получения в них
определенных специфических свойств, часто сталкивается с возможностью получения таких свойств только
за счет пластичности. С другой стороны, присутствие от 0,005 до 0,1% олова в термообработанных отливках,
не содержащих магния, в значительной степени компенсирует потерю пластичности, возникающую в
результате добавления этих легирующих элементов. Более того, этот результат достигается без введения в
сплав больших количеств легирующего элемента. Оловосодержащий элемент, который в противном случае
не приносит особой пользы или оказывает неблагоприятное воздействие на какое-либо другое полезное
свойство сплава. Так, например, отливка из алюминиевого сплава, содержащего около 40% меди, после
термообработки в течение 16 часов при 5150 °C имела относительное удлинение 5% на два дюйма. Отливка
из алюминиевого сплава, содержащего 40% меди и 15,0% кремния, после той же термообработки имела
относительное удлинение 16% на два дюйма. Но отливка из сплава, содержащего 40% меди, 50% кремния и
0,05% олова, после той же термообработки имела относительное удлинение 54% на два дюйма, что на 237%
больше пластичности, измеренной по удлинению, чем у той же отливки, не содержащей олова.
Мы установили, что аналогичные эффекты могут быть получены в отливках из алюминиевых сплавов на
основе BO, содержащих медь, не содержащих магний, но содержащих другие легирующие элементы, при
условии добавления в сплав от 0,005 до 0,1% олова и термообработки отливки. Предпочтительными
являются сплавы, состоящие как минимум из 75% алюминия, от 2 до 12% меди, от 0,005 до 0,1% олова и от
0,02 до 3,0% олова.
Из группы элементов, определенных выше, и/или от 0,1 до 14 процентов от группы элементов, определенных
как цинк, никель и кремний. Хотя общее количество «элементов, повышающих прочность», может составлять
от 0,2 до 30 процентов, отдельные элементы, присутствующие по отдельности или в комбинации, не должны
значительно превышать следующие пределы:
Содержание хрома: от 1 до 10 процентов.
Содержание бора от 0,02 до 0,5 процента.
Бериллий от 0,02 до 1,0% 80% Титан от 0,03 до 0,5%
Молибден от 1 до 10 процентов.
Содержание марганца: от 1 до 20 процентов.
Цирконий 0,03 до 0,5%
Аналогично, хотя класс элементов, определенных как никель, цинк и кремний, может присутствовать в общем
количестве от 0,1 до 14,0 процентов, содержание никеля во всем этом не должно превышать 7 процентов,
хотя в отсутствие никеля кремний или цинк могут присутствовать в любом количестве в указанном диапазоне.
Подробно описав и определив природу нашего изобретения и способ его осуществления, мы заявляем, что
то, что мы...
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_408780.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=408780&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB408780A
[]
=:-j
Второе издание
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
408,780 Полная спецификация, опубликованная 25 августа 1933 г.
Полная спецификация принята: 19 апреля 1934 года.
ПРЕДВАРИТЕЛЬНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Относящихся к охлаждению жидких молочных продуктов и других жидкостей.
Мы, Гилберт Нельсон Ривз, гражданин Великобритании, и компания VITACREAM LIMITED, британская
компания, обе расположенные по адресу: Марк Лейн, 48, Лондон, E C 3, настоящим заявляем о природе
данного изобретения. Настоящее изобретение относится к усовершенствованному способу охлаждения
эмульсий или жидкостей, содержащих в суспензии или иным образом вещества, которые претерпевают
физическое изменение состояния в процессе охлаждения.
Изобретение особенно применимо к процессам консервации молочных продуктов, в частности молочных
продуктов с относительно высоким содержанием жира, или других жировых эмульсий в процессе охлаждения,
при котором содержание жира затвердевает при температуре, промежуточной между начальной и конечной
температурами.
Для сохранения таких обогащенных молочных продуктов смесь быстро нагревают от температуры, например,
температуры пастеризации или гомогенизации, значительно превышающей точку застывания жира, до
температуры, значительно ниже этой точки и ниже атмосферной температуры, при которой продукт
поддерживается в течение желаемого или заранее определенного времени.
При такой обработке возникает серьезная проблема из-за замедленного падения температуры жира по
сравнению с падением температуры жидкого содержимого смеси, вызванного эффектами скрытого тепла,
которое проявляется при переходе жира из жидкого состояния в твердое. В результате этого явления, хотя
смесь, казалось бы, имеет желаемую низкую температуру после выхода из теплообменника или подобного
устройства, происходит последующий обмен теплом между ними.
При смешивании жира и молока происходит нежелательное повышение температуры смеси, что серьезно
затрудняет ее консервацию.
Ввиду нежелательного дополнительного перемешивания продукта, которое произойдет, замедления
производительности, а также по экономическим и/или другим причинам, коммерчески нецелесообразно
заказывать продукты таким образом, чтобы они извлекались из теплообменника при желаемой равномерной
низкой температуре. 55 Для достижения вышеуказанных целей настоящее изобретение состоит в
утвержденном способе охлаждения таких жидкостей, как указано выше, путем охлаждения жидкости до
температуры ниже точки, при которой происходит физическое изменение состояния вещества в жидкости,
прерывания охлаждения жидкой смеси или аналогичного вещества, чтобы позволить ей достичь на
протяжении всего процесса практически равномерной температуры ниже температуры, при которой
происходит изменение состояния, а затем дальнейшего охлаждения смеси или аналогичного вещества до
желаемой температуры.
Процесс будет описан более подробно (в частности, в связи с консервированием молочного продукта,
изготовленного путем тщательного смешивания молока или обезжиренного молока и растительного жира,
например, масла арахиса). При обработке такого продукта, полученного, например, путем гомогенизации,
предпочтительно при температуре от 1,58°F до 194°F, смеси жира и молока с эмульгирующим агентом,
например, яичным желтком, смесь пропускают через теплообменник и быстро охлаждают с температуры
выше, скажем, 190°F, до температуры ниже, скажем, 38°F, точки затвердевания жира, скажем, 85°F, а затем
оставляют на 20 минут. В течение этого времени происходит теплообмен между ними.
Жировая или дисперсная фаза и окружающая ее молочная или непрерывная фаза жировых и молочных
шариков, а также температура в случае продукта, содержащего приблизительно 40% жира и 60% молока и
яичного желтка, повысятся до практически равномерной температуры, скажем, 5,50 °F. После этого продукт
снова направляется в теплообменник 95 и охлаждается, скажем, до 840 °F, а затем направляется в...
контейнер и хранить в подходящей холодильной камере или аналогичном помещении в течение желаемого
времени при температуре, например, 84°F (29°C).
Хотя изобретение было описано более 100 раз, в частности, в связи с жидкостями, содержащими плавкие
вещества в суспензии, оно также применимо для обработки других жидкостей.
Процесс, описанный в настоящем изобретении № 105, также хорошо подходит для обработки. Дата подачи
заявки: 10 февраля 1933 г., № 4191/33.
Улучшение свойств натуральных или эмульгированных веществ, таких как молочные сливки.
Этот процесс может осуществляться непрерывно, например, путем перетекания жидкости из теплообменника
Airoughla в подходящий держатель, например, змеевик, в другой теплообменник или снова в первый
теплообменник.
Датировано 10 февраля 1938 года.
HYDE & REIDE, 2, Broad Street Buildings, Liverpool Street, London, E G 2, Патентные поверенные заявителей.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Усовершенствования, касающиеся охлаждения жидких молочных продуктов и других жидкостей после
нагревания.
Мы, Гилберт Нельсон Ривз, гражданин Великобритании, и компания Vitacre Am Limited, британская компания,
обе расположенные по адресу: Марк Лейн, 48, Лондон, E C 3, настоящим заявляем о характере данного
изобретения и способе его осуществления, которые будут подробно описаны и установлены в следующем
заявлении:
Настоящее изобретение относится к усовершенствованному способу охлаждения жидкостей, содержащих в
суспензии или иным образом субъединицы (N), которые претерпевают физическое изменение состояния в
процессе охлаждения.
Изобретение особенно применимо к процессам консервации молочных продуктов, в частности молочных
продуктов с относительно высоким содержанием жира, или других эмульсий, содержащих белки и жиры, или
других жиросодержащих жидкостей, в процессе охлаждения которых жир затвердевает при температуре,
промежуточной между начальной и конечной температурами.
Для сохранения таких сухих молочных продуктов смесь быстро доводят до температуры, например,
температуры пастеризации, примерно на -35°C выше точки затвердевания жира, до температуры,
значительно ниже этой точки и ниже обычной атмосферной температуры, при которой более низкая
температура позволяет довести продукт до нужной или заранее определенной температуры.
Для охлаждения больших объемов продукции наиболее удобным методом является непрерывное
пропускание охлаждающей жидкости через каналы в охлаждающей машине.
A.45 Мы хотели бы понимать, что в данной спецификации и в заявленных условиях мы говорим о процессе
охлаждения, то есть о процессе, в котором охлаждение осуществляется главным образом путем пропускания
жидкого кислорода по потоку или потокам через каналы или поверхности охлаждающего аппарата.
Однако на практике мы столкнулись с трудностями при выполнении этого процесса, поскольку, когда смесь
выходит из охлажденного состояния (55%) в машину при желаемой температуре, происходит резкое
повышение температуры, что серьезно мешает процессу.
Этот процесс и свойства продукта, влияющие на его сохранность, могут значительно повыситься, и на
практике мы обнаружили, что эмульсия, охлажденная до 340 °F, может подняться до 55 °C.
Это повышение температуры нельзя объяснить замедленным падением температуры жира по сравнению с
падением температуры жидкого содержимого смеси, обусловленным эффектом скрытой теплоты, которая
сохраняется во время охлаждения жира из жидкого состояния в твердое, и медленной передачей такой
теплоты из жидкого состояния в жидкое.
Соседние файлы в папке патенты