Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:Проектирование радиолокационных систем. Учебное пособие
.pdf
×
&
T
∆
∆
≤
=
≤
∆
>
σ=σ
s
пиш
α−σ
СН
1
ЗУ
71
ˆ
2
ВФ
К
v
r
К
1
U
i
ЗУ
1,2
(
) по алгоритму (4.28) произведение одновременно поступает в вычислитель
*
К
СН
2
2
Рис. 4.19
Г
*
Y
н1
∗
Y
н2
ВМ
k
н
ПУ
u
н0
СО
модуля ВМ и вычислитель фазы ВФ. Вычислитель фазы ВФ реализует алгоритм (4.29) и аналогичные (4.25) логические операции, умножитель (×) по алгоритму (4.30) вычисляет оценку
ˆ
v
, которая при условии обнаружения сиг-
r
нала через ключ К поступает на выход обнаружителя-измерителя.
Меньший период
мерения дальности (см. раздел
измерения доплеровской частоты
cfvf
/2
,
r
нд
получаем
повторения
5)
4/
с
T
T
выбирается
2
, а
интервал
(
скорости
fv
.
н
max
r
) Tf
из
условия однозначного из
– из
д
условия однозначного
2/1
.
Учитывая, что
Точность измерения частоты при нечетном N и отношении сигнал/шум
по мощности
qq
определяется среднеквадратичной ошибкой
пор
-
2/)1(1
ˆ
f
э
−∆=σ NqT
, где
TTT ∆≅∆π=∆
8,13
э
.
Исходя из функциональной связи (4.30) между оценками радиальной
скорости и частоты для среднеквадратичной ошибки измерения радиальной
скорости находим
ˆ
v
r
2/
fc
ˆ
f
.
н
Аналогичная задача при линейном законе изменения несущей частоты
или периода повторения зондирующих импульсов решена в работе [17].
5.
ВЫБОР ПАРАМЕТРОВ РАДИОЛОКАЦИОННОЙ СИСТЕМЫ
После завершения построения структурной схемы РЛС выбираются ее
технические параметры. Ряд параметров определяется на основании тактикотехнических требований к РЛС, другие выбираются логическим путем. Расчет
энергетических параметров РЛС основывается на уравнении дальности
qLFfkTk
)46,0exp(
max
, (5.1)
P
– средняя мощность
ср
A
– эф-
e
где
4
R
R
=
max
– максимальная дальность действия РЛС, м;
max
e
2
зср
)()(4
τ∆π
передатчика, Вт; G – коэффициент усиления передающей антенны;
α
C
10
4
−
kT
f
∆
τ
см 70
...
20
=
λ
см 10
...
5
=
λ
см 5
...
3
=
λ
72
фективный раскрыв приемной антенны, м2; σ – эффективная площадь рассеяния цели, м2;
– коэффициент затухания радиоволн в среде распростране-
з
ния, дБ/м; k – постоянная Больцмана; T – стандартная температура, равная 290
К, что приблизительно соответствует комнатной температуре (~17
эффициенту
ширина полосы пропускания приемника, Гц;
го импульса, с;
нал/шум;
L
s
F
– частота повторения импульсов, Гц; q – отношение сиг-
п
– коэффициент потерь в системе, не входящих в другие парамет-
21
⋅=
Вт/Гц;
k
– коэффициент шума приемника;
ш
– длительность зондирующе-
и
o
) и ко-
–
ры.
Эффективная площадь рассеяния (ЭПР
)
цели зависит от типа цели и
является ее основной характеристикой. Из-за постоянного изменения ракурса
сложной цели, например самолета, относительно радиолокатора ЭПР является
случайной величиной, что обусловливает флюктуации отраженного сигнала.
При расчетах по уравнению дальности (5.1) используется средняя ЭПР. В литературе (например, [3, с. 50]) приводятся средние значения ЭПР для различных радиолокационных целей. При выборе минимальной величины среднего
значения площади рассеяния система будет рассчитана с некоторым запасом,
что целесообразно при умеренной дальности и едва ли оправданно при большой дальности, например в РЛС обнаружения баллистических ракет.
Рабочая частота
(длина волны) не входит в явном виде в уравнение
дальности (5.1). Но в неявном виде она содержится в большинстве параметров уравнения дальности. Частота влияет также на характер распространения
радиоволн и воздействия внешних условий. Выбор оптимальной рабочей частоты должен быть сделан как компромисс между отдельными зависящими от
частоты параметрами (см. [1, с. 158…162, 568]; [2, с. 362…364]; [3, с.
416…419]). Некоторые параметры получаются более благоприятными при
низких частотах (например, влияние атмосферных условий, возможность получения большой мощности, степень затухания радиоволн в атмосфере). В
связи с этим в наземных РЛС дальнего обнаружения рабочая длина волны выбирается обычно в дециметровом диапазоне радиоволн (
). Для
других параметров лучше брать более высокую частоту (например, более узкий луч антенны или меньшие ее габариты при заданных параметрах луча получаются на более высокой частоте). В наземных радиовысотомерах выбирается
. При небольшой дальности действия РЛС, а также при ограничениях на габариты антенны в бортовых РЛС рабочая длина волны, как
правило, выбирается в сантиметровом диапазоне радиоволн (
Параметры зондирующего сигнала
. Частота (период) повторения им-
).
пульсов выбирается из условия однозначного измерения максимальной дальности
R
, которая задана в ТЗ либо определяется с учетом радиолокацион-
max
ного горизонта по заданной высоте полета цели:
3
10)(15,4
⋅+= hHR
,
где
max
R
, высота полета цели H и высота антенны h выражаются в метрах.
max
10
3
c
τ
R
δ
c
δ
τ
τ
τ
≈
~
τ
<
=
=
τ
τ=τ
τ
=
τ
≅
β
Рис. 5.1
β
β
73
Тогда частота повторения импульсов
F ==
п
T
п
где
8
⋅=
Длительность простого или сжатого сложного импульса
1
c
,
2
R
max
м/с – скорость распространения радиоволн.
выбирается
и
из условия обеспечения заданной разрешающей способности по дальности
R
2
=τ
и
.
:
Аналогично выбирается длительность
элементарного радиоимпульса
1
фазоманипулированного сигнала.
При цифровой обработке сигналов для сохранения разрешающей спо-
собности РЛС по дальности период временно7й дискретизации
бираться не более
, в частности
и
t
. А требования эффективного сжатия
ид
t
должен вы-
д
ЛЧМ сигналов (см. п. 2.3, с. 17) или обеспечения заданной точности измерения дальности [см. п. 4.1 и формулу (4.4) на с. 61] приводят к выбору
t
.
ид
Требование высокой разрешающей способности находится в противоречии с максимальной дальностью обнаружения, так как при импульсной мощности maxconst
P
и
энергия излучаемого сигнала пропорциональна его
длительности. Компромиссное решение позволяют получить сложные сигналы. Длительность сжатого импульса
при этом выбирается по заданной
и
разрешающей способности в соответствии с изложенным выше. Вид сложного сигнала, коэффициент сжатия
k
могут быть выбраны сразу или после определения импульсной
исжи.из
k
и длительность излучаемого сигнала
сж
мощности передатчика с учетом требований ее снижения. Для частотномодулированных сигналов
Wk
f
и.изсж
, где
W
/1
– девиация частоты
f
и
[3]. Для фазоманипулированных сигналов коэффициент сжатия и длительность сжатого импульса определяются соответственно числом и длительностью элементарных радиоимпульсов зондирующего сигнала. В РЛС дальнего
обнаружения практически всегда используются сложные сигналы. При обнаружении баллистических ракет коэффициент сжатия
Параметры антенны
определяются требованиями к форме диаграммы
k
достигает 1000.
сж
направленности. Наиболее употребительными в радиолокации являются веерные и многолучевые диаграммы. На рис. 5.1 показана используемая в РЛС
дальнего обнаружения воздушных целей веерная
диаграмма направленности, узкая в азимутальной
плоскости и широкая в плоскости угла места. Ши-
0
0,5
рина диаграммы по азимуту определяется требуемой разрешающей способностью по азимуту. По
углу места диаграмма направленности является
косеканс-квадратной, ширина которой определяется выбранной зоной обзора
по углу места (см. п. 1.2, с. 7). Косеканс-квадратная диаграмма направлен-
0
α
β
β
β
6
β
40
β
β
η
=
≤
η
λ
π
π
4
θ
λ
λ
θ
α
β
74
ности образуется из нормальной веерной диаграммы (штриховая кривая на
рис. 5.1) для антенны с таким же раскрывом. Для других типов РЛС форма и
параметры антенного луча определяются также в соответствии с п. 1.2.
Коэффициент направленного действия (КНД) антенны на передачу определяется соответствующими значениями ширины луча по точкам половинной
мощности в плоскостях азимута
и угла места
5,0
:
5,0
=
G
D
,
βα
5,05,0
где значения ширины луча выражены в градусах.
Антенна с косеканс-квадратной диаграммой направленности (рис. 5.1)
обладает меньшим КНД, чем антенна с таким же раскрывом, но нормальной
25341
веерной диаграммой (штриховая кривая на рис. 5.1). Отношение КНД
нормальной диаграммы и КНД
лых значениях
G
н
D
G
к
D
где значение угла
o
30
=β
0
риной
КНД уменьшается на 2,6 дБ по сравнению с КНД веерного луча ши-
o
. Если выбрать
определяется выражением
5,0
ctg2
ββ−≈
,
05,0
выражено в радианах. Например, при
5,0
0
дБ. В предельном случае большого значения
G
к
D
равным
косеканс-квадратной диаграммы при ма-
o
, то уменьшение КНД составит 2,73
и малого значения
0
G
н
D
o
6
=β
5,0
и
5,0
уменьшение КНД достигает максимальной величины 3 дБ.
Коэффициент усиления по мощности связан с КНД следующим образом:
GG
,
D
а
где 0,8
а
– коэффициент полезного действия антенны.
Приведенные выше определения КНД и коэффициента усиления были
отнесены к передающей антенне. При одинаковых диаграммах направленности антенны на передачу и прием коэффициент усиления G и эффективный
раскрыв
G
A
приемной антенны связаны между собой выражением
e
4
A
=
e
, откуда находим
2
A
e
2
λ
G
=
.
При различных диаграммах направленности антенны на передачу и прием необходимо по значениям ширины приемного луча аналогично расчетам
для передающей антенны найти КНД и коэффициент усиления
эффективный раскрыв
A
приемной антенны.
e
Размер зеркальной антенны в плоскости луча шириной
70
где
≈l
з
и
l
измеряются в одних и тех же единицах,
з
,
θ
5,0
равна
5,0
G
, а затем
пр
в градусах
5,0
или
5,0
.
5,0
=
λ
≈
θλ≈
f
∆
τ
τ≈∆
≈τ∆
=
∆
τ
τ≈∆
290
T
75
Аналогичный размер плоской антенной решетки
решетки (обычно 2/
Параметры приемника
сы пропускания приемника
d
р
),
/70
dn
. Основным параметром является ширина поло-
, которая для радиолокационных приемников
– число излучателей решетки.
р5,0р
ndl
ррр
, где
d
– шаг
р
супергетеродинного типа (используемых в большинстве РЛС) приблизительно
равна ширине полосы усилителя промежуточной частоты (УПЧ). При согласовании полосы пропускания УПЧ с длительностью простого импульса
учетом нестабильности частоты гетеродина следует выбирать
Тогда в уравнении дальности (5.1) 1
f
.
и
f
/1
и с
и
[4].
и
При использовании линейно-частотно-модулированных импульсов ширина спектра излучаемого импульса при больших индексах модуляции примерно равна девиации частоты
условия
Wf
)0,5 ... 4,0(
, что позволяет значительно снизить уровень боко-
f
W
. Полоса пропускания УПЧ выбирается из
f
вых выбросов при сравнительно небольшом расширении основного выброса
и практически незаметном уменьшении отношения сигнал/шум [18].
Бо7льшее ослабление боковых выбросов сжатого ЛЧМ сигнала можно получить с помощью специальной весовой
обработки. Для этого отсчеты ком-
плексной огибающей импульсной характеристики ЦСФ (рис. 2.17) следует
умножить на коэффициенты одной из весовых функций, например Хэмминга,
Дольфа – Чебышева и т. п. Коэффициенты «обобщенной» весовой функции
Хэмминга приведены на с. 40.
Полоса пропускания УПЧ для ФМ сигналов выбирается исходя из согласования с длительностью
Другим параметром приемника является коэффициент шума
элементарного радиоимпульса, т. е.
1
/1
f
k
, который
ш
.
1
зависит от типа входного каскада приемника. Классическая схема супергетеродинного приемника в качестве входного каскада содержит усилитель высокой частоты. Но на сверхвысоких частотах такой усилитель не всегда применяется. Во многих супергетеродинных приемниках РЛС сантиметрового диапазона входным каскадом служит балансный диодный смеситель, обладающий наибольшим коэффициентом шума. Тем не менее, он широко используется ввиду его большого динамического диапазона и простоты конструкции,
например в корабельных РЛС [1, 19], в некоторых типах РЛС управления воздушным движением [20] и др. Применение малошумящего усилителя высокой частоты позволяет повысить чувствительность приемника и соответственно снизить мощность передатчика, что актуально для РЛС дальнего обнаружения, так как уменьшает эксплуатационные расходы и стоимость РЛС.
Кроме коэффициента шума
лителя является шумовая температура
k
показателем качества смесителя или уси-
ш
T
К. Оба показателя связаны между
ш
собой простым и широко известным соотношением
k
T
ш
T
шш
11
+=+=
. (5.2)
При выборе входного каскада приемника следует учитывать назначение
θ
θ
θ
θ
α
β
θ
θ
α
76
РЛС, рабочую частоту, внешние помехи и т. п. После
для определения коэффициента шума
k
следует использовать либо его зави-
ш
выбора входного
каскада
симости в децибелах от рабочей частоты, приведенные для наиболее распространенных входных каскадов в [1, с. 339], либо аналогичные зависимости
для шумовой температуры
по формуле (5.2) найти коэффициент шума
Скорость сканирования антенного луча
T
, приведенные в [19, т. 3, с. 145], что позволяет
ш
k
непосредственно в разах.
ш
в общем случае определяется
компромиссно, при этом необходимо учитывать требуемую скорость получения информации о положении цели и способность обнаружения слабых сигналов (обеспечение заданной вероятности правильного обнаружения). Эти
факторы противоречивы, так как чем меньше скорость сканирования антенного луча, тем большее число импульсов может быть подвергнуто интегрированию и тем меньше будет величина порогового сигнала. С другой стороны, небольшая скорость обзора означает большое время между наблюдениями цели.
Типичными для наземных РЛС обнаружения самолетов с непрерывным механическим вращением антенны являются скорости 5…10 об./мин, а для корабельных РЛС – 12…20 об./мин.
В РЛС обнаружения головок баллистических ракет период секторного
обзора должен быть настолько мал, чтобы за его время ракета не успела существенно углубиться в зону обзора и тем самым снизить реальную дальность
обнаружения. Если считать допустимым уменьшение дальности обнаружения
на 5 %, то с учетом скорости полета ракеты и необходимого запаса по времени
для подготовки к перехвату системы обороны период обзора в зависимости от
дальности обнаружения может составлять меньше одной минуты [1].
Число импульсов в пачке
при непрерывном сканировании антенны
равно числу отраженных импульсов, принимаемых при перемещении антенны на измеренную по точкам половинной мощности ширину луча
:
5,0
FF
N
где
вания (
п5,0
&
θ
а
или
=
=
– ширина диаграммы направленности антенны в плоскости сканиро-
5,0
5,0
п5,0
,
Ω
6
), град;
5,0
F
– частота повторения импульсов, Гц;
п
&
θ
– ско-
а
рость сканирования, град/с; Ω – скорость сканирования антенны, об./мин.
При дискретном сканировании антенного луча число импульсов в пачке
определяется временем пребывания луча
FT
п05,0
,
θ
0
– заданный сектор обзора (обычно по азимуту
0
где
==
FTN
пл
T
– период обзора;
0
T
в одном дискретном положении:
л
).
0
В наземных РЛС обнаружения самолетов и радиовысотомерах число импульсов в пачке обычно равно 10…20. При небольшой дальности действия,
например в корабельных РЛС и т. п., число импульсов в пачке может составлять несколько десятков. В РЛС обнаружения баллистических ракет из-за высокой скорости обзора пачка оказывается короткой с числом импульсов 3…6.
=
R
δ⋅δα
α
α
R
δ
≈
∆
=
q
q
lg10дБ ,
=
σ
σ
τ
≈
σ
~
τ
<
σ
дБ 16
...
6
=
q
77
Критерии обнаружения
жения D и ложной тревоги
тревог
T
. Вероятности правильного обнаружения цели за обзор и в одном
лт
задаются вероятностями правильного обнару-
F
за один обзор или средним периодом ложных
0
элементе разрешения по азимуту и дальности являются одинаковыми (обычно
D
0,5…0,95). Ложная тревога, обусловленная наличием собственных шумов
или каких-либо других помех, может произойти в любом из
решения с вероятностью F. Число элементов
R
max0
l
, (5.3)
0
R
– максимальная дальность, δα и
max
где
m
=
0
– зона обзора по азимуту,
0
m
определяется выражением
0
разрешающая способность по азимуту и дальности соответственно,
m
элементов раз-
0
l
– чис-
0
–
ло каналов (лучей) РЛС [Размерность величин в числителе выражения (5.3) и
соответствующих им величин в знаменателе должна быть одинаковой.]
При заданной вероятности ложной тревоги
ятность в одном элементе разрешения
Если задан средний период ложной тревоги
тревоги в одном элементе разрешения вычисляется по формуле
Отношение сигнал/шум
определяется после выбора типа и параметров
F
за один цикл обзора веро-
0
/
mFF
.
00
T
, то вероятность ложной
лт
лт
fTNF
/ .
обнаружителя по заданным вероятностям ложной тревоги F и правильного
обнаружения D в соответствии с выражениями п. 2.6. Определение порогового отношения сигнал/шум для инвариантного обнаружителя изложено в [7].
Более просто величину q в этом случае можно найти, рассчитав ее в соответствии с выражением (2.40) или (2.43), и, переведя в децибелы (
),
скорректировать в сторону увеличения с учетом разницы между кривыми 1 и 2
на рис. 2.36, а затем перевести опять в разы:
q =
10
q
. Для обнаружителей
дБ ,1,0
двоично-квантованных сигналов расчет порогового отношения сигнал /шум
изложен на с. 33…34 и может быть проведен с использованием ПЭВМ. Более
простая методика состоит в предварительном расчете по формуле (2.44) с последующей корректировкой в сторону увеличения по графикам рис. 2.45 значения q в децибелах на величину разницы между штриховой прямой и прямой
для выбранных типа обнаружителя и величины N.
Для радиовысотомера отношение сигнал/шум должно выбираться из
среднеквадратичной ошибки измерения высоты
H
ˆ
R
где
– среднеквадратичная ошибка измерения дальности, м;
ˆ
R
квадратичная ошибка измерения угла места, рад; м 1085
При выборе
t
на с. 59 и не зависит от величины
R
+βσ=σ
R
э
ошибка измерения
ид
R
ˆ
β
βσ+
cossin
, м,
– средне-
ˆ
β
5
определяется формулой (4.2)
ˆ
R
q
. При выборе
э
⋅=R
t
.
ошибка
ид
при
ˆ
R
определяется формулой (4.4) на с. 61.
σ
β=∆
α
α
τ=τ
=
78
Ошибка измерения
всегда зависит от q. При непрерывном сканирова-
ˆ
β
нии антенного луча данная зависимость определяется кривыми на рис. 2.19, с.
100 в [5] (где
β
N
/
– угловая дискретность импульсов в пачке), а при
5,0
дискретном сканировании – формулой (4.20) на с. 67. В итоге для последующего расчета следует выбрать бо7льшее значение q, которое также должно
быть больше значения, определенного по вероятностям D и F.
Коэффициент затухания
радиоволн в атмосфере
зависит от длины
з
волны и определяется по данным, приводимым в литературе, например в [2, с.
363, табл. 6.2]; [3, с. 413, рис. 14.3, б].
Потери в системе
L
состоят из потерь в отдельных узлах РЛС, которые
s
можно рассчитать заранее, например потери в сверхвысокочастотном тракте,
и потерь, которые трудно поддаются расчету и предсказанию, например эксплуатационные потери. Общая величина потерь может составлять 3…8 дБ.
Параметры передатчика
. Из уравнения дальности (5.1) для средней
мощности передатчика находим
4
RqLFfkTk
maxпиш
s
RGA
maxз
,
)46,0exp(
P
ср
2
)()(4
τ∆π
=
e
α−σ
где единицы измерения всех величин соответствуют их описанию к уравнению (5.1). Величины
хания
– в децибелах на единицу длины, одинаковую с
з
k, q, L
ш
и G выражаются в разах, а коэффициент зату-
s
R
. Для РЛС об-
max
наружения баллистических ракет затухание радиоволн учитывается только
для атмосферного участка их распространения.
Импульсная мощность передатчика для простого сигнала
P
P
и
Если импульсная мощность превышает допустимую величину
ср
=
τ
F
.
пи
P
и.доп
, ог-
раниченную возможностью пробоя сверхвысокочастотных элементов, то для
ее снижения следует применить сложный зондирующий сигнал. Коэффициент
сжатия
k
, определяющий длительность излучаемого сигнала
сж
k
исжи.из
может быть определен как отношение импульсной мощности, полученной из
уравнения дальности для простого сигнала, к допустимой величине мощности в импульсе, т. е.
/ PPk
. Если вид и параметры сложного сигнала
и.дописж
уже выбраны, то импульсная мощность излучаемого сигнала
P
=
ср
.
F
τ
пи.из
P
и.из
P
и
k
сж
P
==
ср
Fk
τ
писж
При заданной дальности обнаружения величина средней мощности не
зависит от типа излучаемого сигнала. Тогда, если величина q определена на
выходе линейной части приемника, т. е. после сжатия, то расчет по уравнению
дальности, проведенный для простого сигнала, остается справедливым и для
сложного сигнала.
,
79
Библиографический список
1.
Радиолокационные устройства (теория и принципы построения
син, О. В. Власов, В. В. Григорин-Рябов и др
М
.:
Сов. радио
2.
Финкельштейн М. И. Основы радиолокации
3.
Теоретические основы радиолокации
Мельник и др
4.
Попов Д. И. Статистическая теория радиотехнических систем: учеб. посо
бие
. –
Рязань: РГРТУ
5.
Кузьмин С. З. Основы проектирования систем цифровой обработки радио
локационной информации
6.
Попов Д. И. Обнаружение сигналов в радиотехнических системах: основы
статистической теории
, 1970.
.;
под ред. В. Е. Дулевича
, 2011.
. – М.:
. –
Германия, Саарбрюккен: Изд-во
/ А. А.
. – М.:
Радио и связь
.;
под ред. В. В. Григорина-Рябова
. – М.:
Коростелев, Н. Ф. Клюев, Ю. А
Сов. радио
, 1986.
Publishing», 2014.
7.
Попов Д. И
диолокационных сигналов: учеб. пособие
8.
Попов Д. И. Адаптивные пороговые устройства
электроника
9.
. – 2006. – Т. 49, № 3. – С. 30-35.
Попов Д. И. Адаптация нерекурсивных режекторных фильтров
вузов. Радиоэлектроника
10.
Попов Д. И. Оценивание параметров пассивных помех
Радиоэлектроника
11.
Попов Д. И. Автокомпенсация доплеровской фазы пассивных помех
Цифровая обработка сигналов
12.
Попов Д. И
целей: учеб. пособие
13.
Попов Д. И
риода повторения: учеб. пособие
14.
Попов Д. И. Режектирование пассивных помех при вобуляции периода по
вторения
15.
//
Радиотехника
Кук Ч
В.С. Кельзона
16.
Попов Д. И. Измерение времени запаздывания последовательности им
пульсов
//
Известия вузов. Радиоэлектроника
17.
Попов Д. И. Обнаружение-измерение когерентно-импульсных сигналов
Известия вузов. Радиоэлектроника
18.
Лёзин Ю. С. Введение в теорию и технику радиотехнических систем
Радио и связь
19.
дио
, 1976-1978.
20.
, 1986.
Справочник по радиолокации: В
Качан В. К
.,
Белокрылов А. Г. Обнаружение-измерение многочастотных ра
. –
Рязань: РГРТА
. – 2009. – Т. 52, № 4. – С. 46-55.
. – 2003. – Т. 46, № 3. – С. 71-80.
. – 2009. – № 2. – С. 30-33.
.,
Сурков А. А. Многочастотные системы селекции движущихся
. –
Рязань: РГРТА
.,
Калинов С. А. Селекция движущихся целей при вобуляции пе
. –
, 1999.
Рязань: РГРТА
, 2000.
. – 2015. – № 5. – С. 97-101.
..,
Бернфельд М. Радиолокационные сигналы
. – М.:
Сов. радио
, 1971.
. – 2013. – Т. 56, № 7. – С. 38-46.
. – 2015. – Т. 58, № 10. – С. 47-56.
.,
Перевезенцев Л. Т
4 т.;
.,
под ред. М. Сколника
Сокол В. В. Радиооборудование автомати
зированных систем управления воздушным движением
Радио и связь
, 1983.
, 1978.
«Palmarium Academic
, 2002.
//
Известия вузов. Радио
//
Известия вузов
/
пер с англ. под ред
. – М.:
. –
Киев: Вища школа
) / В. В. Ва-
. –
//
Известия
//
//
. – М.:
Сов. ра
, 1984.
.
-
-
-
-
.
-
-
.
-
-
-
3
80
Оглавление
ВВЕДЕНИЕ
1.
ОБЩИЕ ПРИНЦИПЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
РАДИОЛОКАЦИОННЫХ СИСТЕМ
1.1.
Тактико-технические требования, предъявляемые
1.2.
Методы синтеза радиолокационной системы
удовлетворяющей поставленным требованиям
2.
ПРОЕКТИРОВАНИЕ ОБНАРУЖИТЕЛЕЙ СИГНАЛОВ
НА ФОНЕ НЕКОРРЕЛИРОВАННЫХ ПОМЕХ
2.1.
Аналого-цифровое преобразование сигналов
2.2.
Обнаружение одиночных радиоимпульсов
2.3.
Цифровые согласованные фильтры
2.4.
Обнаружение пачки радиоимпульсов
2.5.
Обнаружение многочастотных и неэквидистантных сигналов
2.6.
Пороговые сигналы при обнаружении пачки радиоимпульсов
2.7.
Обнаружение пачки двоично-квантованных сигналов
2.8.
Анализ, оптимизация и расчет параметров обнаружителей
двоично-квантованных сигналов
2.9.
Стабилизация уровня ложных тревог
3.
ПРОЕКТИРОВАНИЕ ОБНАРУЖИТЕЛЕЙ СИГНАЛОВ
НА ФОНЕ ПАССИВНЫХ ПОМЕХ
3.1.
Структурные схемы обнаружителей сигналов
на фоне пассивных помех
3.2.
Цифровые системы обнаружения сигналов на фоне пассивных помех
3.3.
Цифровые режекторные фильтры
3.4.
Анализ эффективности цифровых режекторных фильтров
3.5.
Адаптивные режекторные фильтры
3.6.
Автокомпенсаторы доплеровской фазы пассивных помех
3.7.
Проблема слепых скоростей
3.8.
Принципы построения радиолокаторов движущихся целей
4.
ПРОЕКТИРОВАНИЕ ИЗМЕРИТЕЛЕЙ КООРДИНАТ ЦЕЛЕЙ
4.1.
4.2.
4.3.
5.
ВЫБОР ПАРАМЕТРОВ РАДИОЛОКАЦИОННОЙ СИСТЕМЫ
Библиографический список
………………………...…………...……………………………….….
к радиолокационным системам обнаружения
Измерение дальности
Измерение угловой координаты
Измерение радиальной скорости
………………...………..…....……..….. 4
……...……………….……
,
…….…...……………..…
…………….....…………….. 9
………………….…..……..
……………....……….……...
……………..……..….……………....
………………...…………………...
…………….........………………………
………………...…………...………
………..…….…..….…….…………….…
………………..………………………………...
……………...…………………….……
……………..………………….…….
…………………...……………………..……
…………..………………………………….……….
…...………...……..……………………..
……………………..…………………...
……………………...…………………………..……. 79
П о п о в Дмитрий Иванович
Проектирование радиолокационных систем
Редактор Р.К. Мангутова
Корректор С.В. Макушина
Подписано в печать
Бумага писчая. Печать трафаретная. Усл. печ. л
Рязанский государственный радиотехнический университет
390005,
Редакционно-издательский центр РГРТУ
24.03.16.
Тираж
Рязань, ул. Гагарина
Формат бумаги
200
экз. Заказ
60х84 1/16.
, 59/1.
……...….
…………
………..…………
...
…….….……
.……….....….
……..……...
…………….. 58
71
. 5,0.
.
.
4
5
9
13
15
19
23
26
28
31
34
36
36
39
41
47
48
51
53
56
58
61
67
Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]