Железобетонные и каменные конструкции. Учебное пособие

Хомуты учитывают в расчете, если соблюдается усло-

вие

Можно не выполнять условие (3.40), если в формуле (3.33) учитывать такое уменьшенное значение · , при котором условие (3.40) превращается в равенство, т.е. принимать

6· · .

Шаг хомутов, учитываемых в расчете, должен быть не более значения

и300 мм,

и500 мм.

Требуемая интенсивность хомутов, выражаемая через

,определяется следующим образом:

a)при действии на элемент только равномерно распределенной нагрузки q требуемая интенсивность хомутов

творяет условию (3.40), его следует вычислять по формуле

51

2,4 .

При действии на элемент сосредоточенных сил значение принимается равным расстояниям от опоры до точек приложения этих сил, но не более . При расчёте элемента на действие распределённых нагрузок, если выполняется условие

выми краями правая часть условия (3.53) делится на 0,64, а условие (3.54) принимает вид

0,625· · · 2,4· · (3.56)

Расчёт железобетонных элементов по наклонным сечениям на действие изгибающего момента

Расчёт железобетонных элементов по наклонным сечениям на действие изгибающего момента производится из условия (рис. 3.9)

где М – момент в наклонном сечении с длиной проекции на продольную ось элемента, определяемый от всех внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения, относительно конца наклонного сечения, противоположного концу, у которого располагается проверяемая продольная арматура, испытывающая растяжение от момента в наклонном сечении;

– момент, воспринимаемый продольной арматурой, пересекающей наклонное сечение относительно противоположного конца наклонного сечения;

54

– момент, воспринимаемый поперечной арматурой, пересекающей наклонное сечение относительно противоположного конца наклонного сечения.

Рис. 3.9. Схема усилий в наклонном сечении при расчёте по изгибающему моменту

тов, нормальных к продольной оси элемента (рис. 3.9), определяется по формуле

0,5 · , (3.59)

,

где – принимается не более 2 .

55

Если хомуты в пределах меняют свою интенсив-

наклонное сечение начинается от грани опоры и имеет про-

значение меньше расстояния до 1-й сосредоточенной силы;

ных сечений, расположенных в местах обрыва продольной арматуры, а также у грани крайней свободной опоры балок и у свободного конца консолей при отсутствии у продольной арматуры специальных анкеров. Кроме того, рассчитываются наклонные сечения в местах резкого изменения высоты элемента (например в подрезках).

Для обеспечения прочности наклонных сечений на действие момента в элементах постоянной высоты с хомута-

56

ми продольные растянутые стержни, обрываемые в пролёте (рис. 3.10), должны заводиться за точку теоретического обрыва (т.е. за нормальное сечение, в котором внешний момент становится равным предельному моменту без учёта обрываемой арматуры, на длину не менее величины W, определяемой по формуле

5 ,

где – ордината эпюры поперечных сил в точке теоретического обрыва стержня; – интенсивность хомутов в сечении точки теоретического обрыва; – диаметр обрываемого стержня.

1

2

Рис. 3.10. Обрыв растянутых стержней в пролёте:

W – длина заделки обрываемого стержня, 1 – точка теоретического обрыва стержня, 2 – эпюра изгибающих моментов от внешней нагрузки

57

Если выполнены все эти условия, то расчёт наклонного элемента на действие изгибающего момента можно не производить.

Построение эпюры материалов

Построение эпюры материалов показано на рис. 3.11.

Рис. 3.11. Построение эпюры материалов

58

ГЛАВА 4

РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ ВНЕЦЕНТРЕННО СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

4.1. Внецентренно сжатые элементы

Внецентренно сжатые элементы испытывают воздействия продольной сжимающей силы N, действующей с эксцентриситетом е относительно оси, проходящей через центр тяжести или воздействие нормальной силы N и изгибающего момента М (рис. 4.1).

Рис. 4.1. Внецентренное сжатие

Одновременное действие продольной силы N и изгибающего момента М равносильно действию продольной си-

60