- •12.2.1 Затраты на проектирование без использования информационных технологий………………………………………………………………....90
- •1 Выбор системы подачи, схемы и основных параметров
- •1.1 Выбор системы подачи и схемы двигателя
- •1.2 Выбор величины давления в камере сгорания и
- •1.3 Выбор коэффициента избытка окислителя для случая применения плёночного охлаждения
- •1.4 Выбор и определение коэффициентов, характеризующих совершенство процессов в камере сгорания и сопле
- •2 Тепловой расчет камеры
- •3 Определение параметров системы подачи
- •4 Профилирование внутреннего контура камеры
- •4.1 Определение объема камеры сгорания и ее основных геометрических размеров
- •4.2 Профилирование контура сверхзвуковой части сопла
- •5 Определение подогрева рабочего тела в тракте охлаждения камеры. Влияние неадиабатности процесса
- •5.1 Подогрев рабочего тела в тракте охлаждения
- •5.2 Влияние неадибатности процесса на
- •6 Проектирование и расчет смесеобразования жрд
- •6.1 Выбор формы, типа и конструктивной схемы смесительной головки
- •6.2 Дополнительные устройства, располагаемые на смесительной головке камеры
- •6.3 Выбор типа форсунок
- •6.4 Выбор схем расположения форсунок на смесительной головке
- •6.5 Массовые расходы компонента
- •6.6 Расчет двухкомпонентной центробежно-центробежной форсунки
- •6.6.1 Упрощенный гидравлический расчет наружного контура двухкомпонентной центробежно-центробежной форсунки
- •6.6.2 Поверочный расчет двухкомпонентной центробежно-центробежной форсунки
- •7 Функциональное проектирование
- •7.2 Компоновочная схема двигателя
- •7.3 Конструкция камеры
- •7.4 Расчёт теплозащиты элементов камеры
- •7.4.1 Выбор системы теплозащиты элементов камеры и вида охладителя
- •7.4.2 Подготовка данных для расчёта системы проточного охлаждения на эвм
- •7.4.3 Проектирование оребрения стенки камеры и определение коэффициента эффективности оребрения
- •7.4.4 Расчет температуры стенки с учетом оребрения
- •7.4.5 Расчёт входного патрубка и коллектора охладителя Определяем диаметр входного патрубка охладителя:
- •8 Расчет на прочность элементов камеры
- •8.1 Расчёт прочности смесительной головки
- •8.1.1 Расчёт на прочность форсуночного блока днищ
- •8.2 Расчет прочности корпуса
- •8.2.1 Расчет общей прочности камеры
- •8.2.2 Расчет на прочность сварного шва
- •8.2.3 Расчет местной прочности камеры
- •9 Выбор материалов элементов камеры двигателя
- •10 Последовательность сборки камеры
- •11 Разработка конструкции узлов качания камеры
- •11.1 Разработка узлов качания камеры
- •11.2 Расчет на прочность цапфы
- •12 Экономическое обоснование разработки конструкции камеры рулевого агрегата на основе жрд 11д55
- •12.1 Оценка стоимости и структуры затрат на разработку двигателя
- •12.1.1 Оценка затрат на этапе создания жрд
- •12.1.2 Определение структуры затрат на разработку жрд
- •12.2 Определение размера экономии на стадии проектирования
- •12.2.1 Затраты на проектирование без использования информационных технологий
- •12.2.2 Затраты на проектирование с использованием информационных технологий
- •12.3 Определение размера экономии на стадии изготовления
- •12.4 Расчет размера экономии на стадии испытаний
- •12.5 Определение общего размера экономии от использования информационных технологий
- •13 Безопасность жизнедеятельности
- •13.1 Факторы, воздействующие на конструктора при работе за пэвм
- •13.2 Анализ опасных и вредных факторов, возникающих при работе на компьютере и мероприятия, обеспечивающие снижение их
- •Естественное освещение
- •Искусственное освещение
6.6.2 Поверочный расчет двухкомпонентной центробежно-центробежной форсунки
Для более точного определения коэффициента расхода форсунки необходимо учесть некоторые дополнительные параметры ее конструкции. Для учета влияния параметра , определим по графикуиз [3], коэффициент. С помощью этого коэффициента сделаем поправку геометрической характеристикиА:
.
По графику, представленному на рисунке 6.13 [3], в зависимости от значений , уточняем соответствующее значение коэффициента расхода:
;
;
.
Влияние степени раскрытия форсунки на коэффициент расхода форсунки и угол распыла:
;
.
По графику определим поправочный коэффициент.
Влияние относительной длины сопла на коэффициент расхода форсунки и угол распыла:
,
где ,
.
По графику определим поправочный коэффициент.
Влияние относительной длины входных отверстий на коэффициент расхода форсунки и угол распыла:
.
По графику определим поправочный коэффициент.
Погрешность расходного комплекса:
;
.
Уточнение не требуется, так как погрешность составляет допустимые 3%.
Начертим продольное и поперечное сечения форсунки в масштабе 10:1 (рисунок 8).
Рисунок 8 – Схема двухкомпонентной центробежно-центробежной форсунки
Оценим проведенные расчеты:
;
;
Видно, что полученная погрешность Δ = 0% < 3%, т.е. расчеты можно считать хорошими.
7 Функциональное проектирование
На рисунке 9 изображена пневмогидравлическая схема ДУ ЖРД 1-й ступени, работающего на керосине и кислороде. На схеме линиями изображены трубопроводы, двойными линиями – механические связи. К схеме прилагается перечень агрегатов (таблица 1).
Рисунок 9 – Пневмогидралическая схема ДУ
Таблица 1 – Перечень агрегатов к схеме ПГС ДУ.
№ |
Наименование |
Кол-во |
Тип |
1 |
Теплообменник |
1 |
|
2 |
Обратный клапан |
2 |
|
3 |
Регулятор расхода |
1 |
|
4 |
Главный клапан горючего |
1 |
пироклапан |
5 |
Клапан окислителя |
1 |
пироклапан |
6 |
Регулятор системы СОБ |
1 |
|
7 |
Насос окислителя |
1 |
|
8 |
Насос горючего |
1 |
|
9 |
Турбина ТНА |
1 |
|
10 |
Главный клапан окислителя ЖГГ |
1 |
|
11 |
Пирозапал ЖГГ |
1 |
|
12 |
ЖГГ |
1 |
восстановительный |
13 |
Пороховой стартер турбины ТНА |
1 |
|
14 |
Стабилизатор соотношения компонентов |
1 |
|
15 |
Клапан горючего ГГ |
1 |
|
16 |
Блок продувки |
1 |
|
17 |
Камера |
4 |
|
18 |
Отсечной клапан окислителя |
4 |
|
19 |
Обратный клапан продувки |
8 |
|
20 |
Датчик давления |
4 |
|
Продолжение таблицы 1.
21 |
Пневмореле |
4 |
|
22 |
Пирозапал камеры |
8 |
|
23 |
Датчики уровня СОБ |
1 |
|
24 |
Бак горючего |
1 |
|
25 |
Бак окислителя |
1 |
|
По команде «запуск» и срабатывании пневмореле 21, контролирующих давление в баках:
- подаётся команда на включение продувки полостей камер 17 и ГГ 12 гелием, поступающим из ГАД через обратные клапаны. Магистраль керосина продувается для вытеснения воздуха. Полости О2 камеры и ГГ продувается в связи с тем, что окислитель является запаздывающим компонентом.
- компоненты заливают насосы 7 и 8 до клапанов 5, 4 и начинается захолаживание насоса, при котором пары компонентов вытесняются в баки.
Через 0,3 с после команды «запуск» при повышении давления вследствии продувки и срабатывании пневмореле подаётся команда «зажигание» и электрический ток поджигает пирозапалы 11 и 22. Через 0,3 с после команды «зажигание» подаётся команда на открытие клапанов 4 и 5, компоненты поступают в камеры, где и начинается горение, клапан блока продувки 16 закрывается.
Керосин под давлением наддува последовательно проходит через охлаждающие тракты камеры и ЖГГ, головку ЖГГ, турбину, головку камеры. Часть выбрасывается через камеру в окружающее пространство, захолаживая агрегаты двигателя, а другая идёт на наддув бака горючего.
В ГГ происходит воспламенение компонентов и турбина переходит на питание генераторным газом, а обратные клапаны закрываются. При этом генераторный газ из-за турбины 9 выбрасывается в окружающее пространство с помощью верьерных сопел.
При повышении давления в камере срабатывает пневмореле 21, по команде системы управления производится перестройка регулятора расхода 3 и двигатель с промежуточной ступени тяги плавно выходит на главную.
Для обеспечения обратной связи между камерой и регулятором 3 служит датчик давления 20.
Наддув баков при работе на режиме главной ступени осуществляется подачей генераторного газа в бак горючего и подачей окислителя, газифицируемого в испарители 1, в бак окислителя.
Регулирование одновременного опорожнения баков осуществляется с помощью дроссельного регулируемого устройства 6. Выключение двигателя производится в следующем порядке:
- по команде «выключение» закрываются клапаны 10 и 15 и горение в ЖГГ прекращается.
- через 0,3 с закрываются клапаны 4, 5, 21 и после испарения остатков окислителя в полости головки горение в камере также прекращается.
7.1 Циклограмма запуска – останова двигателя
На ПГС состояние агрегатов изображают в момент времени, предшествующий предпусковой подготовке. Включение агрегатов и характер их срабатывания указаны на циклограмме. Она представляет собой график, по оси абсцисс которого откладываются интервалы времени с начала запуска или останова до момента срабатывания того или иного агрегата автоматики, а по оси ординат изменение давления газа в камере. Циклограмма работы ДУ изображена на рисунке 10. Знак “ + ” включение агрегата в работу, “ - ” выключение. Под осью абсцисс проставлены номера позиций агрегатов, указанные на ПГС.
Рисунок 10 – Циклограмма работы ДУ