- •ВВЕДЕНИЕ
- •1.2.1. Механизм образования монолитных соединений твердых тел
- •1.2.2. Сварка плавлением и давлением
- •1.2.3. Пайка и склеивание
- •1.3. Термодинамика и баланс энергии процесса сварки
- •1.3.1. Термодинамическое определение сварки
- •1.3.2. Типовой баланс энергии при сварке
- •1.3.3. КПД сварочных процессов
- •1.4. Классификация процессов сварки
- •1.4.1. Признаки классификации сварочных процессов
- •1.4.2. Термические процессы
- •1.4.3. Термомеханические процессы
- •1.5.2. Расчет энергоемкости процессов сварки
- •Контрольные вопросы и задания
- •2.1.2. Возбуждение дуги и ее зоны
- •2.2. Элементарные процессы в плазме дугового разряда
- •2.2.1. Основные параметры плазмы
- •2.2.3. Идеальная плазма. Плазменный параметр
- •2.2.4. Эффективное сечение взаимодействия
- •2.2.5. Эффект Рамзауэра
- •2.2.6. Упругие и неупругие соударения.
- •2.2.7. Потенциал ионизации
- •2.2.8. Термическая ионизация
- •2.2.9. Фотоионизация.
- •2.2.10. Деионизация.
- •2.3. Явления переноса в плазме
- •2.3.1. Электропроводность
- •2.3.2. Амбиполярная диффузия
- •2.3.3. Теплопроводность плазмы
- •2.4.2. Уравнение Саха
- •2.4.3. Эффективный потенциал ионизации
- •2.5. Баланс энергии и температура в столбе дуги
- •2.5.1. Баланс энергии в столбе дуги
- •2.5.2. Температура дуги
- •2.5.3. Влияние газовой среды
- •2.6. Приэлектродные области дугового разряда
- •2.6.1. Эмиссионные процессы на поверхности твердых тел
- •2.6.2. Катодная область
- •2.6.3. Анодная область
- •2.6.4. Измерения в приэлектродных областях.
- •2.6.5. Баланс энергии в приэлектродных областях
- •2.6.6. Потоки плазмы в дуге
- •2.7. Магнитогидродинамика сварочной дуги
- •2.7.1. Собственное магнитное поле дуги и сварочного контура
- •2.7.2. Магнитное поле сварочного контура. Магнитное дутье
- •2.7.3. Внешнее магнитное поле
- •2.7.4. Вращающаяся дуга
- •2.8. Перенос металла в сварочной дуге
- •2.8.1. Виды переноса металла
- •2.8.2. Импульсное управление переносом металла в дуге
- •2.9. Сварочные дуги переменного тока
- •2.9.1. Особенности дуги переменного тока
- •2.9.2. Вентильный эффект
- •2.10.1.Ручная дуговая сварка электродами с покрытиями
- •2.10.2. Сварка под флюсом
- •2.10.3. Металлические дуги в защитных газах и в вакууме
- •2.11. Сварочные дуги с неплавящимся электродом
- •2.11.1. Аргонодуговая сварка W-электродом
- •2.11.2. W-дуга в гелии
- •2.11.3. Баланс энергии W-дуги
- •2.11.4. Дуга с полым неплавящимся катодом в вакууме
- •2.12. Плазменные сварочные дуги
- •2.12.1. Виды и особенности плазменных дуг
- •2.12.2. Газовые среды
- •3.12.3. Применение плазменной дуги
- •Контрольные вопросы
- •3.1.1. Формирование электронного пучка
- •3.1.2. Основные физические характеристики электронного пучка
- •3.1.3. Взаимодействие электронного пучка с веществом
- •3.1.4. Применение электронно-лучевых процессов при сварке
- •3.2. Фотонно-лучевые источники
- •3.2.1. Полихроматический свет
- •3.2.2. Когерентное излучение и его основные свойства
- •3.2.3. Основные характеристики лазеров
- •3.3. Газовое пламя
- •3.4. Электрошлаковая сварка (ЭШС)
- •3.5. Термитная сварка
- •Контрольные вопросы.
- •Глава 4. ПРЕССОВЫЕ И МЕХАНИЧЕСКИЕ СВАРОЧНЫЕ ПРОЦЕССЫ
- •4.1. Прессовые сварочные процессы
- •4.1.1. Способы термопрессовой сварки
- •4.2. Механические процессы
- •4.2.1. Прессово-механический контакт и холодная сварка
- •4.2.2. Трущийся контакт и сварка трением
- •4.3.3. Ударный контакт и сварка взрывом
- •Контрольные вопросы.
- •ОГЛАВЛЕНИЕ
шей степени ионизируется газ с наименьшим Ui. Расчет эффективного потенциала термической ионизации смеси Uэф был выполнен В.В. Фроловым.
Под Uэф смеси, обладающей степенью ионизации χэф, следует понимать потенциал ионизации некоторого однородного газа, в котором (при температуре и общем давлении смеси) число заряженных частиц такое же, как и газовой смеси:
|
T |
k |
n |
i |
1/ 2 |
|
|
5800U |
i |
|
|
|
Uэф = - |
|
ln ∑ |
|
|
exp |
− |
|
. |
(2.52) |
|||
5800 |
|
|
|
|
||||||||
|
1 |
|
n |
|
|
T |
|
где для смеси k газов ni — концентрация i-гo газа в смеси; Ui - потенциал ионизации i-го газа в смеси; Т — температура, К.
Пример 2.4. Рассчитать Uэф в зависимости от концентрации газовой смеси из паров калия и железа: Uк = 4,32 В;
UFe = 7,83 В.
Решение. Предположим, что T =
5800 К. Тогда
Uэф = - 1·ln(nк1/2е-4,32 + nFe1/2е-7,83).
Результаты расчета показаны на рис. 2.18.
C понижением температуры плазмы еще больше возрастает влияние компоненты с наиболее низким потенциалом ионизации Ui на общую величину Uэф.
Следовательно, сравнительно небольшие
Рис. 2.18. Изменение эффективного потенциала ионизации в системе паров K-Fe в зависимости от процентного содержания К
добавки ионизаторов достаточны для обеспечения стабильности горения дуги при сварке под флюсом или штучными электродами с покрытием.
2.5.Баланс энергии и температура в столбе дуги
2.5.1.Баланс энергии в столбе дуги
Пренебрегая очень небольшой долей энергии, получаемой ионами при их ускорении в продольном поле (ионный ток мал), можно считать, что вся энергия, отбираемая разрядом от внешнего источника в столбе дуги, переходит непосредственно к электронам плазмы.
Эта энергия расходуется на возбуждение и ионизацию молекул газа, а также повышение их кинетической энергии при упругих столкновениях.
В конечном итоге баланс мощности для единицы длины столба дуги имеет вид
IE = Рп + РT + Рк, |
(2.53) |
где Рп — потери столба дуги излучением; РT и Рк — соответственно потери теплопроводностью и конвекцией.
Отношение Рп/(РT + Рк) зависит от режима дуги, формы столба и рода атмосферы. Для слаботочных дуг, ограниченных стенками, Эленбаас и Геллер пренебрегли Рп, Рк и рассчитали баланс энергии.
Столб дуги рассматривается как цилиндрически сплошной токопроводящий стержень с электрической проводимостью σ, в котором вся подводимая к единице объема электрическая энергия (джоулево тепло) jE = σЕ2 [Вт/м3] отводится за счет
51
теплопроводности λ на охлаждаемые стенки разрядной трубки радиусом R. Подобные условия часто встречаются при практическом использовании различного вида сварочной дуги. Даже если дуга горит в свободной атмосфере или обдувается потоком газа, такая модель дает представление о состоянии в токопроводящем канале, поскольку температура на оси разряда не очень чувствительна к внешним условиям. Так, при атмосферном давлении дуговой разряд при 20 ≤ I ≤ 100 А температура аргоновой плазмы не превышает 11000…12000 К. Потери на излучение при этом в большинстве случаев заметно уступают теплопроводностному выносу энергии из столба, поэтому ими можно пренебречь.
Баланс энергии плазмы описывается уравнением теплопроводности с энерговыделением за счет джоулева тепла (уравнение Эленбааса-Геллера):
|
2 |
|
1 |
|
d |
dT |
|
||
σE |
|
= |
|
|
|
rλ |
|
. |
(2.54) |
|
r |
|
|
||||||
|
|
|
|
dr |
dr |
|
|||
Закон Ома для равновесной плазмы |
|
|
|
||||||
|
j = σ(T)E. |
|
|
(2.55) |
Граничные условия к уравнениям (2.54), (2.55): при r = R, T = Tc, где Tc – температура стенки; при r = 0 dT/dr = 0 вследствие симметрии. Температура токопроводящей плазмы гораздо выше температуры стенки, так что, по существу, можно поло-
жить Tc = 0. Разрядный ток равен |
|
I = 2πE∫R σ(r)rdr . |
(2.56) |
0 |
|
Сложность решения уравнения баланса энергии (2.54) заключается в нелинейной зависимости свойств плазмы σ(T) и λ(T) от температуры. Далеко не всегда функции σ(T) и λ(T) могут быть представлены зависимостью, допускающей аналитическое решение уравнений (2.54) (2.55). Нелинейность уравнения (2.54) по λ(T) устраняется известным в теплофизике приемом введения вместо температуры плазмы Т тепловой функции (теплового потенциала)
S = T∫λ(T )dT. |
|
|
(2.57) |
||||||
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
После замены температуры на функцию S уравнение (2.54) записывается следую- |
|||||||||
щим образом: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
1 |
|
d |
dS |
|
||
σ(S)E |
|
= − |
|
|
|
r |
|
. |
(2.58) |
|
r |
|
|
||||||
|
|
|
|
dr |
dr |
|
Для выбранного газа тепловая функция S однозначно связана с температурой плазмы соотношением (2.57).
Каналовая модель. Предположим, что Т и σ дуги постоянны в поперечном сечении внутри токопроводящего канала эффективного радиуса r0 и при r ≤ r0 (T = T0, σ = σ0). Тогда дуга представлена двумя областями: проводящей при 0 ≤ r ≤ r0 и непроводящей при r0 ≤ r ≤ R, где σ = 0. Каналовая модель сводится к приближенной замене истинного распределения σ(r) ступенчатым, показанным на рис. 2.19 штриховой линией.
В этом приближении выражение (2.56) для тока дуги приобретает вид
52
I = σк E π r02 , |
(2.59) |
а уравнение в непроводящей области легко интегрируется.
В проводящей области по условиям задачи тепловой потенциал S1 = S0 постоянен. Используя граничные условия S1(r0) = S0 = S2(r0) и S2(R) = 0, решение уравнения (2.58) в непроводящей зоне можно привести к виду
|
|
|
S2 (r) = S0 |
ln(r / R) |
, |
|
|
|
(2.60) |
|
|
|
|
ln(r / R) |
|
|
|
||||
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
откуда тепловой поток q на стенку трубки |
|
|
|
|
|
|||||
q = −2πr |
dS |
= |
2π S |
, Р = q = |
EI = |
I 2 |
|
|
|
|
|
0 |
|
|
, |
(2.61) |
|||||
dr |
ln(r / R) |
π r 2σ |
|
|||||||
|
|
0 |
|
|
|
|
к |
|
где Р – выделение мощности в на единицу длины столба.
Рис. 2.19. Схематические распределения температуры Т и удельной электропроводимости σ по радиусу столба дуги
Уравнения (2.57), (2.58), (2.61 ) содер-
жат три неизвестные величины: температура на оси дуги Т(0), эффективный радиус r0 и Е; ток I и радис канала R являются задаваемыми параметрами. Для получения недостающего соотношения Штеенбек предложил использовать принцип минимума мощности. При заданных I и R в трубке должны установиться в рамках каналовой модели такие температура плазмы Т0
ирадиус канала r0, чтобы мощность Р и
Е= Р/I оказались минимальными. Известно, что для дуг в парах металлов при I =100…1000 А до 90% энергии столба дуги теряется излучением. Спектр
излучения таких дуг близок к спектру абсолютно черного тела, т. е. они представляют собой эффективные излучатели. Для краткости будем ниже такие дуги называть металлическими или Ме-дугами.
Считая дугу цилиндрической по форме с постоянной плотностью тока по сечению канала, К.К.Хренов (1949 г.) принял баланс мощности столба в следующем виде
(«каналовая» модель дуги): |
|
|
|
IE = Рп = 2πr0σиТ4 |
(2.62) |
|
|
где σиТ4 — удельное излучение по закону Стефана — Больцмана. |
дуги при |
||
Пример. Сравним потери |
Pп и PT |
столба «железной» |
|
Т = 5000 К, задавшись QFe |
= 50·10-10 м2; |
T/ x = 107 К/м; |
AFe = 54; |
σи = 5,7·10-8 Вт/(м2·К) Пользуясь формулами (2.64) и (2.46) получим
|
PT/Pп |
|
|
|
|
|
|
|
= |
λa T / |
x |
|
10−21 (1/ QFe ) T / A 107 |
|
10−21 |
0,2 1019 5000 / 54 10 |
7 |
σиT 4 |
|
= |
σиТ4 |
= |
|
5,7 10−8 (5000)4 |
≈ 0,005 . |
53