книги / Оболочки и пластины
..pdfгде
/ = 5ф/£ ctg Y; |
Ehr\ c t g 2 у |
vl = qr\\gyiD. |
|
т)2 = |
; |
||
|
|
D |
|
Задаваясь решением уравнений (3,21,2) в форме |
|||
6ф = Д (г) cos пхcpi* |
6w = |
(г) cos |
/гх = м/sin у |
н вводя переменную х = \п |
— , эту систему уравнений приводим к одно- |
|
му уравнению вида |
|
ri |
|
|
|
dwi |
d2^ |
+ ту-2 (п\е-2х— o*0n6{ex) w1 = О, |
|
||
dx4 |
dx2 |
(3,21,3) |
|
— / < х < 0, t = \п ——. |
|
|
|
Го |
Отметим весьма |
интересный факт. Несмотря на различие общих |
уравнений равновесия для конической и цилиндрической оболочек, меж ду ними существует математическая аналогия — они одинакового типа.
Все члены уравнений, характерные для цилиндрической оболочки, содержатся и являются наиболее существенными в уравнениях для ко нической. Из решений уравнений для конуса, как частный случай, мо
жет быть получено решение и для цилиндра. |
Различие двух |
систем |
уравнений (переменные коэффициенты и т. д.) |
обусловливает |
лишь |
степень трудности математического решения соответствующих |
задач |
для конуса и цилиндра. Однако это различие не существенно для экс периментального решения.
В самом деле, уравнения для конуса и цилиндра в смысле наличия -производных по дуговой координате не отличаются друг от друга и имеют одинаковые решения по этой переменной. В силу этого уравнение (3,19,8) при а*=т* = 0 совпадает по своему типу с уравнением (3,21,3).
Допустим, что уравнение (3,21,3) решается любым* из приближен ных методов для какого-то вида граничных условий (например, свобод ное опирание).
После минимизации критической нагрузки и исключения волново
го числа П\ получим формулу |
|
|
|
|
|
|
|
||
Як = / ( 0 ,1 |
% |
l t / |
— ^ |
У |
J |
/2; |
* = |
(3,21,4) |
|
|
(1 — |
V») |
‘ ‘fit V |
rx t g |
у |
|
Л0 |
|
|
где f ( i ) — функция, |
подлежащая |
экспериментальному |
определению. |
||||||
Для замкнутой в вершине конической |
оболочки In —— »оо и f ( t ) / t = |
||||||||
= С = const. В этом |
случае формула (3,21,4) |
го |
|
||||||
примет вид |
|
||||||||
|
Як = |
с |
Eh |
|
|
|
|
|
(3,21,5) |
|
( l _ v 2 )V V i |
V |
|
t g |
Y |
||||
|
|
|
|
|
\ |
T i t g |
у / |
|
|
По результатам |
экспериментальных |
|
исследований |
защемленных |
конических оболочек из алюминия [135] константа С в формуле (3,21,5) изменяется от 2,18 до 2,74.
Однако в идеальном случае для определения константы С в этой формуле требуется эксперимент с одним образцом.
Для цилиндрической оболочки длины I в формуле (3,21,4) следует выполнить операцию предельного перехода, а именно
/(О = |
/ |
[ ln |
+ у - ] ] |
= |
/ ( f ) |
= |
/(0 ) = |
С, |
так как f |
-* 0, |
||
|
|
|
r xt = |
r x In |
= |
rx In ( |
1 + |
— ^ = |
г il/г о =&/, |
|
||
|
|
|
|
/■о |
|
V |
|
Г0 / |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M g y = |
tf |
|
|
|
|
|
и формула |
(3,21,4) |
при этом |
будет |
совпадать |
с |
первой |
из формул |
|||||
( 3 , 1 |
9 , 8 |
" |
) . |
формулы |
|
(3,21,4) |
следует, |
что |
для эксперименталь |
|||
Из |
структуры |
|
ного определения функции f ( t ) в опыте необходимо изменить лишь от ношение ri/ro. При этом вид этой функции не зависит от угла конусно
сти. Значения функции |
f ( t ) |
для усе |
|||
ченной защемленной конической |
обо |
||||
лочки из алюминия представлены на |
|||||
рис. 3.62. Кривая 1 построена по ре |
|||||
зультатам |
испытаний |
|
защемленных |
||
усеченных конических оболочек с уг |
|||||
лом конусности 2у = 45° при изменении |
|||||
отношения г\!г0 от 1,143 до 4,0. Кри |
|||||
вая 2 представляет теоретическое ре |
|||||
шение для функции f{ t) |
[135]. |
|
|||
Выполненное здесь |
|
решение част |
|||
ной задачи |
позволяет |
сделать следу |
|||
ющий вывод. Если деформация кони |
|||||
ческой оболочки в дуговом направле |
|||||
нии превалирующая, |
как |
это |
имеет |
||
место при внешнем давлении, то |
фор |
мулы для критических нагрузок кони ческой оболочки могут быть получены из соответствующих формул для
цилиндрической оболочки путем введения в них вместо длины I и ра диуса R соответственные величины для конуса r xt и ritgy. При этом в формулы для конической оболочки следует также ввести в качестве множителя функцию вида f { i ) , подлежащую определению из экспери мента. Легко видеть, что для определения вида этой функции требуется минимальное количество экспериментов.
В рассмотренной задаче знание природы решения по одной из ко ординат позволяет при 'моделировании процесса выпучивания не соблю дать условия геометрического подобия. Этот же вывод является спра ведливым и при других видах нагружения конической оболочки.
2. Математическая аналогия в экспериментальных исследованиях
Установленная выше приближенная аналогия между задачами устойчивости цилиндрических и конических оболочек носит универсаль ный характер и с практической точки зрения особенно важна для не линейных задач устойчивости, математическое решение которых трудно доступно. Мы видели, что для конуса при деформации, доминирующей в окружном направлении, структура формул критических нагрузок как для замкнутой, так и для усеченной оболочки совпадает со структурой
;
аналогичных формул для цилиндра. Практически это означает, что для установления аналогий в каждом конкретном случае (граничные усло вия считаются однородными) достаточно уравнения равновесия кониче ской оболочки, сохраняя в них лишь старшие производные, привести к виду уравнений для цилиндрической оболочки.
Рассмотрим задачу устойчивости конических панелей под действи ем равномерного внешнего давления. Эта задача в настоящее время теоретически не решена. В литературе известны лишь некоторые прак тические рекомендации по -расчету свободно опертой по всем кромкам конической панели, находящейся под действием равномерного внешнего давления. Чтобы получить решения на основании излагаемого смешан ного теоретико-экспериментального метода, будем исходить из нели нейных уравнений равновесия конической оболочки с толщиной, меняю щейся по линейному закону, т. е.
h = h0r\ K = Eh0r/(l — ч*) = Ко'П D = Е/г^г3/ 12 (1 — v2) = D0r.
Здесь ограничимся случаем оболочки переменной толщины с целью по лучить уравнения (справедливые и для оболочек постоянной толщины), которые могут быть использованы для экспериментального решения различного рода задач устойчивости конических панелей.
При составлении уравнений -равновесия, в соответствии со сказан ным выше,- будем пренебрегать низшими производными по продольной координате по сравнению со старшими, характерными для цилиндриче ской оболочки. Для чисто теоретического решения такого рода упроще ния недопустимы и не могут быть приняты без обоснования поведения решения. Для экспериментального решения задач такого рода упроще ния безразличны.
Учитывая это, уравнения равновесия для оболочки переменной тол щины можно получить из уравнения (2,15,23), вводя вместо h значение Л = Л0г. Преобразуем уравнения с помощью подстановок:
|
т |
tp = |
|
* |
w = rx ctg yezwx, |
wx = |
Ь2 |
w0; |
|||||||
|
г - In— ; |
e2zf; |
— |
||||||||||||
|
ro |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
r? |
|
|
/о = f/EhjPb2 ctg2 Y; |
2 = — ta; |
фх = — 0; |
/ = In |
r0 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
r\ |
|
|
|||
|
0 < |
6 < 1; |
1 > a > 0; |
hx = h0rx, |
|
|
|||||||||
получим уравнения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d2w0 |
|
d2w0 |
|
d*w0 __ / |
d2w0 \ 2 _ |
Q |
|
||||
|
|
|
|
da2 |
|
da2 |
|
|
d№ |
’ V |
dadO |
) |
~~ |
|
|
|
D*ViV^o |
0Vo |
Wo. |
|
|
_ |
d2f0 |
|
d*w0 |
, |
|
(3,21,6) |
|||
|
da2 |
|
da2 |
d№ |
|
|
d№ |
|
da2 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
+ 2 - ^ - J ^ + q* = 0, |
|
|
|
|
|
|||||||||
где |
|
|
dadd |
|
dadO |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
* ( |
) |
frjf_ у |
d*( |
) . |
|
|
|
|||||
|
|
V? = |
|
|
|
||||||||||
|
|
V ь |
) |
дв2 |
’ |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
да2 |
|
|
|
|
|||||||
D |
_____1 |
|
( - L ) 4. |
’ <T = |
_ j _ ( ± Y- |
|
|
62 |
|||||||
|
12(1—v2)ft*3 |
Vrxt |
) |
|
Ek*3 \ It |
) ’ |
|
|
V i tgy ’ |
ния. Так как функция %(Х, t) в формуле (3,21,8) не зависит от угла ко нусности, то значения ее определялись по результатам замера крити ческого давления-^хл для панелей 2у = 90° при переменных X и t.
На рис. 3.63 и 3.64 представлены значения функции %(Х, t) ДЛЯ алюминия с коэффициентом Пуассона v = 0,26.
На рис. 3.65 и 3.66 представлены значения функции х(Х, t) для константана с коэффициентом Пуассона v=0,31.
Zttj
Значение функции x(X, t) зависит от материала, что обусловленовлиянием коэффициента Пуассона. Функцию х(^> О для панелей с п/г0г^;1,2 можно считать постоянной для всех значений X.
Для панелей |
с — = 1,2; х(^> |
^) = 1,61 (алюминий) и x(?t, |
t) = 1,35 |
|
(константан). |
r0 |
|
|
|
давление qh для |
конической панели любого |
угла ко |
||
Критическое |
нусности находим по формуле (3,21,8), определяя для данной панели с параметрами X и. t значение х(^> 0 по приводимым графикам. Крити ческое давление qh по формуле (3,21,8) получается завышенным для большинства панелей на 10—15% по сравнению с экспериментальным значением qxЛ. Можно получить нижнюю границу для критических дав лений конической панели, если при определении функции %{Х, t) в фор
муле (3,21,8) исходить |
из экспериментальных значений критического |
давления выхлопа qBых. |
' |
3.Локальная устойчивость конических оболочек
Втех случаях, когда при потере устойчивости оболочки на ее по верхности во взаимно перпендикулярных направлениях образуются
очень короткие волны, длина которых порядка V Rh, для исследования устойчивости можно применить уравнения локальной устойчивости. Эти
уравнения при допущении в них внутренней погрешности порядка / I
по сравнению с единицей являются уравнениями с постоянными коэф фициентами и содержат в себе лишь высшие производные. Эта идея упрощения уравнений, первоначально использованная в линейной тео рии краевого эффекта, в теории устойчивости впервые, по-видимому,, была применена И. Я. Штаерманом [138]. Позднее Ю. Н. Работнов раз вил эту теорию, назвав ее теорией локальной устойчивости оболочек [140]. В монографии [139] В. 3. Власов обобщил эту теорию на случай нелинейных задач. В статье [137] А. В. Саченков уточнил процедуру применения уравнений локальной устойчивости, показав, что последниеможно использовать не только в тех случаях, когда область выпучива ния незначительна по сравнению с характерными размерами оболочки, но и когда наблюдается общая потеря устойчивости с образованием одной полуволны по длине оболочки, например, в случае конической оболочки при внешнем давлении. Применительно к конической оболоч ке ниже излагаются результаты, принадлежащие этому автору.
Обратимся к упрощению нелинейных уравнений равновесия тонкой конической оболочки, допуская, что потеря устойчивости характеризует ся появлением мелких волн на ее поверхности, т. е. характер ее является локальным.
Преобразуем уравнения равновесия (3,19,2'), вводя следующие подстановки:
z = In— ; |
ср = ezf; w = rx ctg yezwx. |
(3,21,9) |
При этом получим систему |
двух нелинейных уравнений |
относительно |
f и wx. Эта преобразованная система уравнений в свою очередь может быть значительно упрощена.
Уравнения равновесия, которым функция усилий ф удовлетворяет тождественно, приближенные. Они не учитывают влияния перерезыва ющих сил. Неучет этих сил эквивалентен пренебрежению единицей по сравнению с квадратом числа окружных волн п2. Если оболочка не является длинной, то п2^ 1, и пренебрежение единицей по сравнению с п2 не ведет к значительным погрешностям. Математически это озна чает пренебрежение функцией по сравнению с ее второй производной' по фЬ т. е. функции при дифференцировании считаются существенно
возрастающими. |
'cPwi |
d2w1 |
|
Допуская, что |
и пренебрегая в преобразованных с по- |
d z a |
дер2 |
мощью (3,19,9) уравнениях функцией по сравнению с ее второй произ водной, приходим к следующей системе:
v V |
/ = |
& |
d2Wx |
d2Wx |
dwx |
d2Wi |
? c t g * v « * |
( ( ^ ) * |
|
|
|||
|
|
|
~д& |
дер2 |
dz |
дер2 |
|
|
|
dw± |
d2W\ |
|
d2Wi |
|
dwx |
|
|
|
|
|||
|
|
|
dz |
|
dz2 |
|
|
dz2 |
|
dz |
J ’ |
|
|
|
|
D y 2y |
2W j_ - |
|
|
- + |
- |
d f |
I |
/ |
d2wx |
1 |
|
\ |
a»/ |
+ |
|
l |
dz2 |
dz |
4 |
|
dz2 |
dz |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
П |
) |
a<p2 |
|
||||||
|
|
d2wx x J |
|
|
df_ |
„ dWl \ |
2 |
d2f |
|
d2wt |
Л з г |
||||
d f |
\ |
- |
f . |
|
1 mUл 5=- 0V7. |
||||||||||
dz |
J |
' |
dz |
V, |
dz |
|
|
dz |
) |
|
dzd(pi |
dzd(pi |
c tg у |
(3 ,2 1 ,1 0 )
Эти уравнения будем считать исходными для несимметричной дефор мации конической оболочки при /г2>1. Интегрирование их представляет большие трудности. Однако они могут быть сильно упрощены в случае весьма распространенных видов нагружения, сопровождающихся появ лением мелких волн во взаимно перпендикулярных направлениях. При этом функция усилий и функция прогибов изменяются как быстро воз растающие функции и отношение двух последовательных производ
ных величин порядка л / |
JL. Поэтому в случае тонких оболочек, когда |
||||||||||
величина |
мала |
по |
сравнению |
с единицей, |
будем |
пренебрегать |
|||||
функциями f и Ш] по сравнению с их первыми производными. |
|||||||||||
Таким |
образом, |
уравнения |
(3,19,10) |
заменяем |
приближенными |
||||||
уравнениями |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
у2у2/ = Er\ ctg2 yez |
|
|
d2w1 |
d2Wi |
|
|
||||
|
|
|
~~d# |
~dfi |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
D y 2v 2ffi'j — he2° |
— |
hez° j |
5%! |
|
|
|
(3,21,11) |
|||
|
0 * |
' |
а Ф2 |
+ |
|||||||
|
3<p2 |
&f_ _ |
2 |
|
d2f ) |
— r]ezc tg yq = 0. |
|||||
|
L&2 |
|
dzdipi |
dzdrfi J |
|
|
|
|
|
Так как в этих уравнениях сохраняются лишь старшие производные, а переменные коэффициенты при них, являющиеся геометрическими ха рактеристиками оболочки, изменяются плавно, то последние можно рассматривать как постоянные параметры, подлежащие определению из условия минимума критической нагрузки. Это соответствует рассмот рению устойчивости малой части оболочки вблизи z= zc, метрику кото рой можно считать евклидовой. Поэтому в уравнениях (3,21,11) мы по ложили
ez — eZf = const.
Выполняя в (3,21,11) дополнительные преобразования
/ = F/ezc\ wx = wlrx ctg уег< ; z = xfrxe \ cpx = у/гхег',