Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Пермский национальный исследовательский политехнический университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги / Проектирование электрических машин

..pdf

Скачиваний:

Добавлен:

19.11.2023

Размер:

41.48 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 4344 / 5044 45 46 47 48 49 50 > Следующая >>>

торных пластин 3 вкладывают армировочные кольца 4, выполненные из стальной проволоки или полосы. Размеры колец и число их витков зависят от диаметра коллектора. Показанная на рис. 9-56 конструк ция коллектора применяется при диаметрах до 25 см.

Во избежание замыкания кол лекторных пластин кольцами микачитовые прокладки между пласти нами в хвостовой части имеют боль шие размеры, образуя выступы.

Рис. 9-57. Коллекторная пластина.


Внешний диаметр			коллектора
DK, его общую		длину	и	ширину
коллекторного		деления	&1С опреде
ляют	из электромагнитного			расче
та.	Ниже даны некоторые			соотно
шения, позволяющие выбрать раз
меры	коллекторных			пластин

(рис. 9-57). В дальнейшем эти разме ры могут быть уточнены по резуль татам механического расчета.

Высоту коллекторной		пластины
принимают равной:
Ак« ( 0 ,8 0	1,15) \|/Д Г .	(9-112)
Высота ласточкина хвоста
Aj ж	(0 ,5 -н 0 ,5 5 ) А„.	(9-113)

Для равномерного распределе ния центробежных сил ласточкины хвосты стараются располагать не симметрично (lz> k )- При выборе длины /4 можно исходить из соот ношения

l4 X l,2 -> -l,6 )h v

(9-114)

Ширину ВЫТОЧКИ 1\, нужной для

выхода шлифовального круга и фрезы при продорожке изоляции между пластинами, берут равной 6—8 мм.

Размер h выбирается для яко рей с многовнтковыми секциями

равным 12— 15 мм, а для якорей с одновитковыми секциями 15— 20 мм.


Толщина	миканнтовых манжет
равна 1— 1,5 мм,		а миканитового
цилиндра 0,75— 1		мм.
Профиль	ласточкина хвоста за

дается углами а и р, которые обыч но применяются равными соответ ственно 30 и 3°. При диаметре кол лектора до 15 см эти углы берутся равными 45 и 3е. Число шпилек для стягивания нажимных фланцев за висит от диаметра коллектора. При Du до 50 см число шпилек выбира ется в пределах от 6 до 12. Диаметр шпилек не рекомендуется брать менее 16 мм.

а) Механический расчет коллектора с нажимными конусными флан цами

Ниже дается упрощенная мето дика, которая позволяет получить удовлетворительные результаты для большинства практических случаев.

Рис. 9-58. К расчету коллектора.
Более	полный расчет изложен		в
[2 и 34].		методике меха
В предлагаемой
нического расчета		коллектора про
водится	проверка	напряжений	в

наиболее опасных сечениях пласти ны, стяжных болтах и мнканнтовон

манжете.	Опасными		сечениями
коллекторных		пластин	являются
сечения	I — I,	II— II,	III — III

(рнс. 9-58).

При расчете напряжений в сече

ниях 1 — 1 и	II —II консольную
часть пластины	рассматривают как

балку с заделанным концом, на ко торую действует распределенная нагрузка. Распределенная нагрузка создается двумя силами: центро бежной силой части пластины Ск и радиальной составляющей силы

431

арочного распора Fv„ которая воз никает в результате сжатия плас тин нажимными фланцами.

Консольные части пластины рассчитывают для изношенного коллектора. Радиальный износ е можно принять до 20—40% h 2

(рис. 9-58).

Исходя из сказанного, напряже ние изгиба в сечении / — /, Па, на ходится как

aL (9. 1]5) 2 bia (Л2 — е)2

где bid — средняя толщина консоль ной части пластины, м:

Ь„— толщина миканитовой								про
кладки;				коллекторных				плас
К — число
тин;	h2,	DK— размеры,					м,	по
/3,
рис. 9-57.					сила	С,<ь Н, оп
Центробежная
ределяется по формуле
Си = 1 1 т м Яю ( ^					- ) 2-10»,		(9-116)
где	Rot=	(DK — h2 — t) /2 — радиус
инерции консольной части, м;
тк\| — масса				выступа		(консоль
ной части), кг;
	тк1		=	8900SKl &,а;
SKi — площадь					боковой		поверх
ности выступа, м2.
Радиальная				составляющая силы
арочного распора, Н,
		^	=	З р Д а -5 -.			(9-117)

Давление между пластинами р0 выбирают таким, чтобы обеспечить сжатие миканитовых прокладок, при котором они не имели бы воз можности перемещаться радиально. Это давление может быть определе но по эмпирической формуле, Па,

р0 =	\ 6 0 + 5 fjhns*. _^к_'\|3/21. io6,
У0	[	\ 1000	10 )	J
				(9-118)
где DK— диаметр			коллектора, см.
Для сечения I I — II напряжение
подсчитывают		аналогично		(с уче

том петушков). При расчете напря жения от растягивающих и сжима

ющих сил в сечении						III — III,		Па,
уголок хвоста				рассматривают				как
балку, заделанную					в этом		сечении
и	нагруженную				сосредоточенной
силой:
		=	— (Сх +		jFp-x) is— ,		(9-119)
				ьК1Л
где		Ьк.х — толщина				пластины В
средней части хвоста, м:
			n (D K — 2hi — hi)				Um
		* ---------------- К
	hu	16— размеры, м,				по рис.	9-58.
	Центробежную Сх и радиальную
составляющие силы						арочного		рас
пора FPlX подсчитывают по							(9-116)
и	(9-117).		При	этом		вместо массы

тк,1 должна быть взята полная

масса	коллекторной пластины и
вместо	S„\| — расчетная площадь

боковой поверхности пластины. Ра диус инерции берется равным RQk= = (Du — hu)/2. Напряжения с* и не должны превосходить 120 МПа.

Напряжение сжатия в микани товых манжетах, отнесенное к 1 м2 площади прилегания манжеты к ко нусу с углом а, находят как

		Cx + F р,х			(9-120)
		2&к.х аcos а
где а,
	м — по рис. 9-58.
стм	не	должно		превосходить
50 МПа.
Стяжные болты рассчитываются,
исходя из осевого давления,					кото
рое	должны		создать нажимные
шайбы.
Напряжение в болтах на растя
жение, Па,
	а0 aai & +		/?P-*) £ t-g a ,		(9-121)
		1.564т 6
где с/б — диаметр болта, м;
то — число болтов.					превы
Значение ао			не должно
шать 300 МПа.
Когда		фланцы		стягиваются
кольцевой		гайкой,		проверяют на
пряжение		на срез		витков	резьбы
гайки от силы запрессовки, Па:
„	_	(Cx + F n.x) / U g a			(9-122)
г		ЪФТнг

где Dv, Нг— диаметр резьбы					и ши
рина гайки, м.

432

Напряжение должно быть ие более 80 МПа.

При нагреве коллектора возни кают дополнительные напряжения вследствие неодинакового расши рения меди и стали. Дополнитель ные напряжения учитывают путем умножения найденных выше напря жений на коэффициент 1,1—1,2.


П р и м ер		р а сч ет а .			D„=180X
X 10-3 м,	А,, =	40-10~3 м, hi =			20-10-» м,
/i2 = 20-10-3 м, в =			6-Ю—з м, /я =
= 30-10-3 м,		/5 = 25-Ю-з		м>	/в = ЮX
Х 1 (Н м ,	а =	20-10-» м,		К = 81,		6„ =
= 0,8-10-з м,		5„ = 27,6-10—1			м4,	SK1 =
= 5 ,7 -10 -	мз. SI{2„ =		1,8-10-		Мз,	S(i2iJ=
= 5,1-10— м*. я			=	1,2-2200 =
= 2640 об/мин, Нг =			10-10— м,			Dr =

=95-10— м. Из (9-118)

	Г	,	/	2640		18 \3/2]
'’• = 1 +			(W			I T	)	J-w =
		= 11,2-10» Па.
Сечение I— I:
из (9-117)
FK1 =	2-112-106-5,7-10—							= 492 Н;
		я (180 — 20 — 6)-10—
Ьк* ~					81
	— 0.8-10—а =				5,18-10—3 м;
масса консольной части
тК1 =		8900-5,7-10— -5,18-10—
		= 26,2-10— кг;
радиус инерции консольной части
*oi = -	(180 — 20 — 6)-10—							77-10— м;
*oi = -								77-10— м;
центробежная сила по (9-116)							/	2640 \з
C „i=							/	2640 \з		X
C „i=	11-26,2-10—-77-1 0 - ( —								]	X
		X 10® =			155 Н;
напряжение изгиба по (9-115)
	3	30-10— (155 +					492)
а,,1~	2	5,18- Ю—з- (20 — б)*-10—» ~
	= 28,6-10* <				120-10° Па.
Сечение		II— II		(с		учетом		петушков,
рис. 9-58):
FK. =	2-112-10* (1 ,8 +					5.1). 10—			81	=
		=		600 Н;

центробежную силу определяем для двух участков консольной части (Л и В на

рис. 9-58):

тк2л = 8900-1,8-10— -5,18-10— =

= 8,3-10— кг;

См, - 1|.8 .3 .1» -.7 7 .1 0 - ’ ( - Щ х X 103 = 49 Н;

%2В = 8900-5,1 • 10— -5,18-10— =

=23,4-10— кг;

Ск,0 - 11-23,4.10-». 88-10-» ( - ^ - ) ! Х

X 103= 158 Н,

где На* в=88‘ 10“э м — радиус центра тя

жести петушков; напряжение изгиба по (9-115)

____3 25-10— -[(49 4- 158)+ 600] _

25,18-10— (20 — 6)3-10— “

=29,8-10» < 120-10° Па.

Сечение III— III:

нз (9-117)

я(180 40)-10— — 0 *к.ср« 81

=4,63-10— м;

Щ,п = 8900-27,6-10— -4,63-10— =

=98,5-10— кг;

	(180 —40)-10—	= 70-10—м;
*ок -	2	= 70-10—м;

центробежная сила по (9-116)

/2640X3

Сх = 11-98,5-10— -70-10— — *103=

\ 1000/

=	530 Н;
я (180 — 2-20 — 20)-10—
&К.Х	81

-0 ,8 -1 0 — = 4-10— м;
(Тх = -3 (530 +	2400)-10-Ю-3

4-10— -163-10— = 86-10® < 120-10° Па;

напряжение сжатия в манжетах по (9-120)

530 + 2400

Ом =

2-4-10— -20-10— VT/2

=	21-10» <50-10» Па;
напряжение	на	срез резьбы	гайки по
(9-122)
(530		+ !М 00)-8м/К з
	2п-95-10—-10-10—
=	23-10» <80-10° Па.

28-326

. 433

а) Механический расчет коллектора на пластмассе

При механическом расчете кол лектора на пластмассе определяют напряжение в кольце из пластмас сы, удерживающем пластину. Дав ление на кольцевой выступ пласт-

Рис. 9-59. К расчету коллектора на пласт массе.

массового кольца, Па (рис. 9-59), определяется по формуле

	Яв	*>и Уи	2т2
		2/-осм	D0
	1
+		- (5пл 7пл ~Ь 5ц Ум Лз м) X

1 — ^з,м

—(m2 — 1) + ум fe3iMj х

^ПЛ Зц
2,76S KD0 (Л*	• 103 (9-123;
I 10100 }

где 6„ — толщина миканитовой про кладки, м;

у,,= 2 0 0 0	кг/м3;	упл=1800	кг/м3;
YM= 8900	к г / м 3 — плотности		мика
нита, пластмассы и меди;
Д0 — диаметр		окружности по

центру тяжести коллекторных плас тин, м;

f — коэффициент трения меди по

миканиту: /= 0 ,0 5 ;
ам=26„/Д о — радианная		мера
толщины прокладок, рад;
Snn — площадь	поперечного се
чения пластмассового кольца, м2;
5„ — боковая	площадь	коллек
торной пластины, м2;
5 пр — приведенная		площадь
пластмассового	кольца с	учетом

стальных колец, м2:

S 0P = S „ „ + 2 - f 2 L S „ ;

SCT— площадь поперечного сече ния армирующего кольца, м2;

Б.^О.Ог-Ю 11			Па;		Е„л= 0 ,1 -1 0 11
Па; £ ст= 2,1 -1011 Па — модули								уп
ругости	миканита,			пластмассы				и
стали;
т — коэффициент,					равный		отно
шению испытательной					частоты вра
щения коллектора к				максимальной
частоте	вращения якоря					птцх, при
нимают т = 1 ,8 ;
k3M— коэффициент					заполнения
коллектора		медью:
.	_	д _	КЬп _ .
/„ — ширина			кольцевого				высту
па, м.
Напряжение			растяжения				всего
пластмассового			кольца,			вызванное
радиальной		деформацией,				Па,
	а „ ,=		О др				(9-124)

Предел прочности					при растяже
нии составляет 20 МПа для							пласт
массы Кб и 80 МПа для						пластмас
сы АГ-4.
Прочность коллекторных							пла

стин проверяется на напряжение в них от арочного распора F и цен тробежной силы С.

Консольные части пластин про веряют, так же как и в предыдущем случае, по (9-115). Кроме того, про

веряется		напряжение в			сечениях
а—Ь и с—в (рис. 9-59).
Напряжение			растяжения			пла
стины в сечении а—Ь, Па,
		а =	fi +	Ci		(9-125).
			bni к
где ЬКи к — толщина				коллекторной
пластины		в сечении		а—b	и длина
хвостовой		части	пластины		в	этом
сечении,	м.
Силы	и	С1 и F\		определяют по
(9-116)		(9-117)		соответственно

для части пластины, расположенной выше линии ab.

Напряжение среза в сечении с— е, Па,

т _ fx + Cs

(9-126)

2bMhi

где ЬК2, hi — средняя толщина и вы

сота пластины в сечении с—е, м. Силы Сх и Fx определяют для

всей пластины.

Среднее давление между пласти нами, Па, обеспечивающее необхо-

434

димый арочный распор, определяют							Х2000 (1 -0 .7 5 )\|- io2 -io-3-o,o2 -io“
по формуле							Х2000 (1 -0 .7 5 )\|- io2 -io-3-o,o2 -io“
							2-0,1 • 10й - 15,1 • 10—4 J
h =		+	SKУ„(1		l s" Y" +		\	1000 /
"Ь SKyMfe3iM+					&3,м)1		\	1000 /
"Ь SKyMfe3iM+					&3,м)1		= 10,7-10е Па.
X •	D„Е„		5,5D, /	птах \ 2 103.			= 10,7-10е Па.
X •	D„Е„		5,5D, /	птах \ 2 103.			Из (9-117)
	2Дцл Зщ, .		\	1000- -		./
						(9-127)
П р и м ер		р а сч ет а .				DH=125X	Средняя толщина	коллекторной	пла
X 10—3 м, Лк == 30-10—Зм, Ь„ = 0,8-10—3 м.							Средняя толщина	коллекторной	пла
X 10—3 м, Лк == 30-10—Зм, Ь„ = 0,8-10—3 м.							стины
5 „ =	17,8-10—4 м2, 5,1Л=				13-10—4 мг,		стины
5 „ =	17,8-10—4 м2, 5,1Л=				13-10—4 мг,		я (125 — 30)-10—3
5ст= 0,0 5 -1 0 -4.мг,			/С=93,	Do=102-10—3м,			&ко=----------^ ------------- 0,8-10—3 =
1Ь = 15-10—3м,		те = 1 ,8 ,			птах = 1,2 X		= 2,4-10—3 м.
X 3000 об/мин,		/*з =	8-10—3 м.				= 2,4-10—3 м.
X 3000 об/мин,		/*з =	8-10—3 м.				Средняя толщина	пластины о сечении
Коэффициент			заполнения			коллектора	с—е (рнс. 9-59)
медью							л( 1,25-10 - 3- 2	• 30• 10 -3+ 8 .10 -3)
							&К2 =	ТТ	—

я (125 - 30)-10*

Приведенная		площадь	пластмассового
кольца		2,1* 1011
Snp = 1 3 .1 0 - +		2,1* 1011
Snp = 1 3 .1 0 - +		2 ^ T7I5n-.0,05.10-«=
	= 15,110—4 м.
Из (9-123)
[	0,8* 10—3-20(		102-10-Т +
	2-0, 8. 1Q—3		102-10-Т +
		10—3
2-0.05 — ------1—
	’	102-1
	1 — 0,75	(13- ю—*-1800 -+-
	1 — 0,75	0, 02-10“ ( 1,82 — 1)
		0, 02-10“ ( 1,82 — 1)
+ 17,8-104 • 8900-0,75)
		0,1- 10й - 15,1-10—4^
_	1 2,76-17,8-10-4-102- 10-3 w
8900 0'75J -----------1 5 ^
/1,8-1 ._2-3000\" 1Q;t _			зб jQ6n a>
\	1000	)
Из (9-124)
	зо-юмб-ю-мог-ю-3
° а л =		15, М О -4	~
=	36,6-10е < 80-10° Па.

Давление между пластинами по (9-127)

0,8-10 -3* 2000

Ро =

[2-0,05 —

102*10-3

(13-10—4-1800 +

'1 — 0,75 1

+17,8-10-4-8900-0,75+ 17,8-10-4Х

28*

—0,8 -10-3 = 1,36-10—®м. Масса пластины

тек = 8900-17,8-10-4-2,4- Ю-3=38-10-3 кг. Из (9-116)

Сх = 11 -38* 10—3

1000 J

Напряжение среза в сечении с—е по

(9-126)

1290 + 895

Х2-1,36-10—3-8-10—3 —

=100-10® < 12010е Па.

9-9. КОНТАКТНЫЕ КОЛЬЦА

Контактные кольца применяют н синхронных машинах и асинхрон ных двигателях с фазным ротором. Они располагаются на валу маши ны и к ним подсоединяют обмотку ротора. У синхронных машин уста навливают два кольца, а у асин хронных— три. К контактным коль цам синхронных машин через непо движные щетки подсоединяют источник питания для обмотки воз буждения, а в асинхронных двига телях — пусковой или регулировоч ный реостат. Контактные кольца располагают или между магнитопроводом ротора и подшипниковым щитом, или выносят за подшипни ковый шит. В настоящее время наи более часто применяют последнюю

435

конструкцию, так как в этом случае

диаметральный

износ

принимают:

можно выполнять оба подшипнико

8 мм для

колец

диаметром

до

вых шита одинаковыми, кроме того,

100 мм, 12 мм для диаметров 100—

устраняется опасность попадания на

250 мм и 16 мм для диаметров свы

обмотки щеточной пыли.

ше 250 мм.

Материалом для

колец

служат

Центробежная

сила

кольца,

Н,

сталь, чугун, латунь

или медь. На

С „ = 1 1 т вКв( ^

- ) 2.10»,

(9-128)

рис. 6-5 была показана конструкция

узла

контактных

колец

для асин

где

ти— масса

кольца,

кг;

хронного двигателя серии 4А. Диа

метр

контактных

колец

выбран

RK— средний

радиус

кольца,

м;

птах— максимальная

частота

вращения, об/мин.

Напряжение

на

растяжение в

опасном

сечении

(сечение

кольца,

ослабленное отверстием

для кон

тактной

шпильки),

Па,

Рис. 9-60. Контактные кольца

на'втулке.

где 5 К — площадь

сечения

кольца,

меньше внешнего диаметра подшип

м2:

ника, что дает возможность при раз

борке машины

снимать

подшипни

ковый

щит без

предварительного

съема колец. На рис. 7-2 была при

£>„э— внешний

диаметр

кольца

ведена конструкция узла колец для

после износа, м;

диаметр

синхронных двигателей СДН2.

Du,

d0— внутренний

машин относительно

неболь

кольца

и диаметр

отверстия

под

шой

мощности

контактные

кольца

шпильку, м;

кольца,

м.

1 в холодном или

горячем

состоя

6,< — ширина

нии

напрессовывают

на втулку

Напряжения в контактных коль

расположенную на валу (рис. 9-60).

цах, напрессованных на втулку, дол

Для изоляции колец от втулки при

жны быть рассчитаны с учетом на

меняют

наложенный

несколько

тяга

при

прессовой

посадке

по

слоев формовочный миканит 3 тол

(9-97). Допускаемые напряжения не

щиной 0,5—0,7 мм. При

наружном

должны превышать

150 МПа

для

диаметре

до 100

мм

контактные

стальных колец и 75 МПа для ла

кольца иногда выполняют на пласт

тунных.

массе.

Для машин

большой мощности

9-10. ТОКОСЪЕМНЫЙ АППАРАТ

применяют кольца с болтовым кре

плением

(рис.

9-61).

Контактные

Токосъемный

аппарат,

предна

кольца 1 изолированы друг от дру

значенный для съема тока с коллек

га и от

болтов

3 изоляционными

тора

или

контактных

колец,

со

трубками 2. Весь узел прикрепляют

стоит из

щеток,

щеткодержателей,

к торцу

вала

Эта

конструкция

щеточных пальцев и траверсы. На

имеет

сравнительно

небольшую

рис.

9-62

показаны

некоторые из

массу, хорошее

охлаждение колец,

возможных

конструкций

щеткодер

но она менее надежна в отношении

жателей.

прочности

крепления и биения.

Щетки

для

электрических

ма

Механический

расчет

контакт

шин прессуются из угольных и гра

ных

колец производят с

целью

оп

фитных

порошков.

Электрические

ределения

напряжения

них

от

свойства

щеток

и стандартизован

действия

центробежной

силы. Рас

ные их размеры приведены в прило

чет производится

для

колец после

жении IV. Для отвода тока в щетки

их предельного износа. Предельный

заделываются гибкие

плетеные ка-

436

Рис. 9-61. Контактные кольца с болтоиым креплением.


сы, которая применяется для ма							шайбами или опрессовывают пласт
шин относительно				небольших мощ			массой. Число		пальцев		в машине
ностей.	Траверсу			закрепляют		на	обычно равно числу полюсов. Ще
специальной		заточке			подшипнико		точные пальцы одинаковой полярно
вого щита стяжными и стопорными							сти соединяют между собой медны
болтами.		на	которых укрепляют				ми шинами или проводами.
Пальцы,							Щеткодержатели			асинхронных
щеткодержатели,				представляют со			и синхронных машин сидят на изо
бою цилиндрические или призмати							лированной части пальца, металли
ческие	стержни. Второе исполнение						ческий конец которого запрессован
встречается чаще, так как оно про							или ввинчен в прилив			подшипнико
ще в производстве и лучше фикси							вого щита.
рует положение				щеток. Призмати			Иногда	у	машин	постоянного
ческие	пальцы		выполняют либо			из	тока применяется также				крепление
гетинакса или			текстолита, либо			из	щеточных	пальцев непосредственно
полосы стали, опрессованной в мес							к подшипниковому щиту. Такое кре
те крепления			с	траверсой. Цилин			пление пальцев принято,				например,
дрические		пальцы			изолируют	от	у машин серии 2П			с высотой оси
траверсы миканитовыми втулками и							вращения Л = 3554-500 мм.

ПРИЛОЖЕНИЯ

ПРИЛОЖЕНИЕ I

ПРОГРАММЫ РАСЧЕТА НА ЭВМ

Настоящее приложение содержит сле дующие программы отдельных этапов рас чета электрических машин, разработанные применительно к выполнению учебных про ектов:

П1-1. Расчет размеров трапецеидаль ных пазов статора со всыпкой обмоткой.

П1-2. Расчет размеров грушевидных аазов короткозамкнутого ротора асинхрон ного двигателя.

П1-3. Расчет рабочих характеристик асинхронных двигателей.

П1-4. Расчет пусковых характеристик асинхронных двигателей с грушевидными или овальными пазами на роторе.

П1-5. Расчет коэффициентов k r и Ад для

стержней обмотки короткозамкнутого ро тора асинхронного двигателя.

П1-6. Расчет магнитной цепи и харак теристики холостого хода синхронных ма шин и машин постоянного тока.

Первые четыре программы (§ П1-1— П1-4), требующие для своей реализации меньший’объем машинной памяти, чем ос тальные, составлены для малых ЭВМ типа «Электронкка-С50», которые в последнее время находят все большее распростране ние. При предварительной записи про грамм на магнитную пленку расчет на этих машинах не требует специальной подготов ки и может быть выполнен в часы, отве денные для консультаций учебных проек тов. Программы предусматривают форму общения с ЭВМ в виде диалога «человекмашина». Это позволяет, критически оце нив результаты расчета первого варианта, скорректировать исходные данные и тут же повторить расчет и получить новые резуль таты. Такая возможность при выполнении учебных проектов способствует более пол ному уяснению взаимных связей размерных соотношений в электрической машине и расчетных величин, например взаимной за висимости размеров пазов, индукций в зуб

цах и ярме и коэффициента	заполнения
паза и т. п.	большого
Для расчетов, требующих	большого

объема машинной памяти (§ П1-5 и П1-6), приведены программы для ЭВМ «Минск32». Работа на этих машинах обычно вы полняется на вычислительных центрах.

Программы составлены ниженепамп кафедры электрических машин МЭИ

В. А. Поповым (§ ПЫ —П1-4), В. Г. Фисенко (§П1-5) и А. В. Кирилловым (§ П1-6).

Алгоритмы всех программ базируются на расчетных формулах, имеющихся в со ответствующих разделах книги. Ниже при водятся описания и тексты программ.

ПМ. Расчет размеров трапецеидальных пазов статора со всыпной обмоткой

(для ЭВМ «Электроника-С50»)

Описание и порядок обращения к программе

Трапецеидальные пазы		статора	(см.
рис. 6-19, а)	выполняются	в асинхронных
двигателях	и синхронных	машинах,	имею

щих всыпную обмотку. Основная задача расчета заключается в определении таких размеров паза (А„, Ь\ и Ьг), при которых

будут соблюдаться следующие условия:
зубцы статора имеют параллельные бо
ковые грани;	В г и в ярме стато
индукции в зубцах
ра В а находятся в заданных пределах;
коэффициент заполнения паза k3 соот
ветствует заданному значению.
Необходимые для	расчета исходные

данные, полученные или выбранные на пре дыдущих этапах расчета, перечислены в табл. П-1.

Алгоритм программы базируется на расчетных формулах § 6-5 и учитывает спе цифику заполнения пазов статора с одно слойной и двухслойной обмотками (приня то, что двигатели с А<160 мм имеют од нослойную обмотку, с А^ 180 мм — двух


слойную). Угол				наклона		клиновой			части
паза	принят	45°		для		двигателей с			А ^
<250	мм и 30е для				двигателей с			А	280.
Обозначения размеров паза и зубца в
табл. П-1 соответствуют						рис. 6-19, а.
Для ввода			исходных данных					нажима
ют клавиши V			и S,		при этом		на	регистре
У (РгУ) высветится цифра 1, а регистр X
(РгХ) будет		погашен.				Далее	последова

тельно набирают исходные данные в по рядке их расположения в табл. П-1, на жимая клавишу S после ввода каждой из величин. Номер вводимой величины высве чивается на РгУ; он должен соответство вать ее порядковому номеру в табл. П-1. После ввода последней из величин и нажа тия клавиши S машина начинает счет.

440

<<< < Предыдущая 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 4344 / 5044 45 46 47 48 49 50 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги

#
12.11.20233.06 Mб8Проектирование усилителей низкой частоты на биполярных транзисторах..pdf
#
12.11.20239.06 Mб0Проектирование установки монтажных кранов на строительной площадке..pdf
#
12.11.202321.68 Mб4Проектирование устройств и систем с высокоскоростными соединениями..pdf
#
12.11.20239.63 Mб3Проектирование устройств фильтрации радиосигналов..pdf
#
12.11.20235.95 Mб9Проектирование фундаментов в стесненных условиях городской застройки..pdf
#
19.11.202341.48 Mб87Проектирование электрических машин..pdf
#
12.11.202310.68 Mб2Проектирование электронно-лучевых приборов..pdf
#
12.11.2023927.31 Кб2Проектирование эффективных технологических процессов изготовления и сборки изделий..pdf
#
19.11.202326.42 Mб0Проектирование, строительство и эксплуатация зданий и сооружений..pdf
#
12.11.20231.18 Mб7Проектировочный расчет на прочность скрепленного заряда..pdf
#
12.11.20231.74 Mб33Проектная оценка параметров ракетного двигателя твердого топлива..pdf