книги / Металлы и сплавы. Анализ и исследование. Физико-аналитические методы исследования металлов и сплавов. Неметаллические включения
.pdfОкончание табл. 3.2.5.4
Высокие номинальные напряжения |
Низкие номинальные напряжения |
||
Мягкие |
Острые |
Мягкие |
Острые |
Концентраторов |
концентраторы |
Концентраторов |
концентраторы |
концентраторы |
концентраторы |
||
напряжений нет |
напряжений |
напряжений нет |
напряжений |
напряжений |
напряжений |
З н а к о п е р е м е н н ы й и з г и б
И з г и б с в р а щ е н и е м
К р у ч е н и е
Ниже приведены схематические изображения, иллюстрирующие внеш ний вид типичных усталостных поверхностей разрушения при кручении для различных концентраций и величин напряжения:
/— низкая концентрация напряжений (широкая галтель); 2 — высокая концентрация напряжений (узкая галтель);
А— низкое номинальное напряжение; В — высокое номинальное напряжение
—зона долома;
—надрез или концентратор напряжений.
вении очагов, не связанных с дефектами, степень перегрузки, как правило, больше по сравнению с разрушением, при котором на изломе возник один или последовательно несколько очагов.
Последовательность возникновения очагов при макроскопическом исследовании оценивается по густоте усталостных линий и блеску поверхности около очагов. Более густое расположение уста лостных линий и больший блеск поверхности означают более медленное распространение тре щин, т. е., как правило, более раннее их возникно вение по сравнению с другими очагами. Размер усталостной зоны, примыкающей к первоначально возникшему очагу, как правило, больше, чем вблизи очагов, возникших уже в процессе устало стного разрушения детали. Однако вследствие сложных условий работы детали от этого правила могут быть отклонения, для обнаружения которых необходимо проведение микрофрактографического исследования.
Макроскопическим признаком в изломе, в наи большей степени определяющим уровень нагрузок, принято считать отношение площади усталостной зоны ко всей площади излома. Предполагая со хранение условия прочности при однократном на гружении, можно ожидать, что в материалах, мало чувствительных к трещине и обладающих значи тельной способностью к торможению разрушения, усталостная трещина будет распространяться тем дальше, чем ниже уровень нагрузки и чем меньше необходимое живое сечение детали или образца, способное выдержать эту нагрузку. Однако в ряде случаев такая зависимость не соблюдается. На пример, при ударно-усталостном нагружении мяг ких сталей (типа стали 35) переменной нагрузкой, приводящей к разрушению через 3 105—6 103 циклов, отношение площади усталостной зоны ко всей поверхности излома может составить 6070 %. В то же время при испытании более твердых сталей (сталь 45, У 12) с меньшими нагрузками и большим количеством циклов до разрушения (более 106) усталостная зона в изломе занимает 6-10% . У инструментальных сталей усталостная зона в изломе занимает всегда очень малую пло щадь, несмотря на уровень прикладываемой на грузки. Уменьшение площади усталостной зоны, происходящее вследствие малого сопротивления материала к торможению трещины, вызывается хрупким строением зоны долома.
Макроскопические усталостные линии, пред ставляющие собой следы фронта распространения разрушения, могут быть двух типов: в виде усту пов и в виде зон различной шероховатости.
Усталостные линии типа «уступов» возникают вследствие изменения направления разрушения, главным образом из-за изменения направления действия внешних нагрузок, например при перио дическом наложении крутящего момента на пере менные изгибающие нагрузки.
Усталостные линии, представляющие собой зо ны достаточно резко изменившейся шероховато сти, связаны с изменением скорости распростра нения разрушения. Перерывы в нагружении или изменения уровня внешней нагрузки, которые, в особенности в эксплуатационных условиях, могут иметь место, приводят к появлению на поверхно сти усталостных изломов зон различной шерохо ватости. Однако более общей причиной является циклическое чередование замедленной и повы шенной скоростей распространения разрушения. По мере распространения трещины увеличивается и средняя скорость ее развития. Это приводит к тому, что микрорисунок на усталостном изломе закономерно изменяется, превращаясь в резкие ступеньки-складки.
При больших эффективных напряжениях раз личие в строении усталостной зоны и зоны долома становится менее резким, поэтому граница пере хода от постепенного разрушения к кратковре менному дорыву выявляется с трудом. Особенно это относится к сплавам на алюминиевой основе. Тем не менее при анализе изломов усталости определение характера разрушения в зоне долома имеет весьма существенное значение. Например, зона долома может иметь волокнистое (пластич ное) или кристаллическое (хрупкое) строение. Во локнистое строение наблюдается у достаточно мягких пластичных металлов и сплавов, обладаю щих низкой чувствительностью к трещине и большой работой разрушения. Примерами таких материалов могут служить конструкционные ста ли типа 18ХНВА, 40ХНМА и др. Кристалличе ский излом в зоне долома свидетельствует о склонности материала к хрупкому разрушению при наличии в нем трещины. Эта склонность мо жет быть вообще присуща данному типу материа лов или может явиться следствием дефектного со стояния (неправильно проведенная термическая
обработка, перегрев при штамповке). Склонность к хрупкому разрушению может проявиться и при определенных условиях нагружения, например при разрушении хладноломкого материала при низких температурах.
При значительной склонности материала к хрупкому разрушению усталостная зона, как пра вило, не занимает в изломе большой площади да же при малых нагрузках. Таким образом, заключе ние о величине действующих нагрузок по относи тельной площади усталостной зоны следует делать, учитывая состояние и свойства материала, лишь по строению излома в зоне долома.
Существенной характеристикой при анализе излома усталости является также место располо жения зоны долома. Например, в изломе надре занного по окружности цилиндрического образца (или детали), полученном от изгиба при вращении, зона долома располагается в центре сечения при значительных перегрузках и у поверхности образ ца — при нагрузках, близких к пределу выносли вости. Однако наличие концентраторов другого вида может существенно изменить приведенную схему.
В изломах, полученных при напряжениях, близких к пределу выносливости, как правило, имеется один очаг. Несколько очагов образуется в следующих случаях:
•при наличии концентраторов напряжений, имеющих значительную протяженность, или не скольких локальных концентраторов (если мате риал при данных условиях нагружения чувствите лен к концентрации напряжений);
•при повышенных уровнях переменных на пряжений;
•при повышенных для данного сплава температурах (например, для сплава ХН77ТЮР — выше 700°, для сплава ХН70ВМТЮ — выше 800°);
•при значительной по величине дополнитель ной статической нагрузке;
•при поврежденном, в частности сильно окис ленном и обедненном легирующими элементами
(преимущественно по границам зерен), поверхно стном слое.
В основной усталостной зоне складчатый рису нок поверхности одинаково ориентирован в пре делах одних и тех же микроучастков, но может существенно менять направление от участка к участку. Размер микроучастков не обязательно
совпадает с контурами зерен, но прямо связан с величиной зерна.
На границе типично усталостной зоны и зоны долома располагается переходная область сме шанного разрушения.
При наложении постоянной статической со ставляющей нагрузки в зоне медленного распро странения усталостной трещины в общем случае могут наблюдаться три вида разрушения:
•по телу зерен с наличием признаков, ясно свидетельствующих о превалирующем влиянии повторных нагружений (складчатый рельеф, ло кальные усталостные линии);
•по телу зерен типа хрупкого разрушения по плоскостям двойникования (внутрикристаллический скол);
•по границам зерен.
Из указанных видов первый и третий типы раз рушения могут наблюдаться в очаге и в зоне, соот ветствующей медленному распространению тре щины. Второй вид разрушения может иметь место непосредственно в очаге, а в зоне дальнейшего распространения разрушения — лишь совместно с каким-либо из указанных выше типов разрушения.
Разрушение при переменных нагрузках сим метричного цикла может иметь различный харак тер в зависимости от температуры. Например, раз
рушение |
железа при переменном нагружении |
в вакууме |
~10"6 мм рт. ст. (1 мм рт. ст. = 133,3 Па) |
при температурах до 400 °С распространяется по телу зерен, при 500 °С и выше (до 850 °С) — по границам зерен. В сплавах на никельхромовой ос нове при переменном нагружении без статической составляющей внутризеренный характер разруше ния в начальных зонах изломов сохраняется. Например, в сплаве ХН77ТЮР — до температуры 700 °С, в сплаве ХН70ВМТЮ — до 800 °С, в сплавах ЭИ867 и ЭИ867А — до 900-950 °С. При наложении статической составляющей характер разрушения закономерно изменяется. Вначале в зоне медленного распространения разрушения, а затем с повышением температуры испытания и уровня статической нагрузки и в очаге излома возникает разрушение по границам зерен. Измене ние характера разрушения в начальной зоне уста лостных изломов, сопровождающееся снижением пределов выносливости, наблюдается также при повреждении поверхностного слоя при окислении. Как правило, у образцов, не подвергнутых предва
рительному окислению, испытанных на усталость при 900-950 °С, можно наблюдать развитие толь ко одной трещины, которая всегда проходит по телу зерна (вдоль двойника или по плоскости скольжения). В поврежденном при окислении по верхностном слое трещины усталости зарожда лись в большом количестве, как в теле, так и на границах зерен. Главным образом они являлись продолжением окисленных границ зерен. Развитие получали одновременно несколько трещин, что приводило к более быстрому разрушению. Увели чение размеров зерна в жаропрочных сплавах, как правило, приводит к снижению усталостной проч ности. При асимметричном цикле нагружения анализ изломов показал, что с ростом размеров зерен на поверхности разрушения увеличивается количество участков с типичными признаками разрушения от усталости.
Наличие в материале объемов, имеющих малое сопротивление хрупкому разрушению, на изломах приводит к возникновению участков внутрикристаплического скола и сопровождается заметным снижением долговечности.
Зона долома у деформируемых жаропрочных сплавов может иметь волокнистое или зернистое строение, что соответствует внутриили межкри сталлическому разрушению. Зернистое строение зоны долома наблюдается или в случае разруше ния при сравнительно низких для данного сплава температурах (например, для сплава ХН77ТЮР при температурах 2СМ-00 °С) или при повышен ных температурах, но незначительных напряжени ях и большом числе циклов до разрушения (на пример, для сплава ХН77ТЮР это температуры до
700 °С, |
а перем w 354 МН/м2, число циклов N = |
= 3,245 |
10б, излом зернистого строения 60%). |
В случае повышенных температур и высоких на пряжений зона долома имеет преимущественно волокнистое строение (для сплава ХН77ТЮР при температуре 700 °С и стперем = 412 МН/м2, число циклов снижается до N = 4 • 105, а зернистый из лом составляет 30 %).
Усталостные изломы литых жаропрочных сплавов на никельхромовой основе типа ЖС6-К существенно отличаются от изломов деформируе мых сплавов. В литых сплавах очаг излома в виде «глазка», очерченного по эллипсу или по окруж ности, отчетливо выявляется лишь в случае его образования при сравнительно высоких темпера
турах (850 °С и выше). В пределах «глазка» по верхность гладкая, блестящая, иногда с кольцевы ми усталостными линиями. Расположение фокуса излома в сильной степени зависит от состояния поверхностного слоя. Так, у образцов из сплава ЖС6-К со шлифованной поверхностью, испытан ных на переменный изгиб, при симметричном цикле и температуре испытания 850 °С на базе 10 циклов фокус излома располагался непосред ственно у поверхности, у образцов с полированной и упрочненной (обкаткой роликами) поверхно стью — под поверхностью. В последнем случае на образце возникает, как правило, только один очаг. В случае разрушения при комнатной температуре отчетливо выраженного очага не наблюдается. Очаг и вся зона усталостного развития трещины имеет выраженный бороздчатый рельеф. С повы шением температуры испытания складки в уста лостной зоне становятся менее выраженными. В ряде случаев непосредственно от очага («глаз ка») начинается зона с волокнистым строением с направлением волокон по пути развития разру шения. Шероховатость в зоне усталости незначи тельна, однако грубее, чем в зоне «глазка». Зона долома как при низких, так и при высоких темпе ратурах испытания имеет волокнистое строение и матовый оттенок. В образцах, испытанных при высоких температурах, зона долома отличается от зоны усталостного разрушения в основном лишь более грубой шероховатостью.
При термоциклическом нагружении, так же как при механической усталости, характер разрушения зависит не только от условий испытания, но и от состояния материала. Например, можно наблюдать различный характер разрушения металла (сплав ХН70Ю), изготовленного методом открытой вы плавки или методом электрошлакового переплава. В металле, полученном открытой выплавкой, тре щины термической усталости распространяются, как правило, по границам зерен. Характер разру шения межзеренный при максимальной темпера туре цикла 800 °С был преобладающим, а при 1000 °С — единственным. В металле, подвергав шемся электрошлаковому переплаву, при макси мальных температурах цикла 800 и 1000 °С раз рушение в основном проходит по телу зерен. Такое изменение характера разрушения сопрово ждается повышением стойкости образцов при термоциклических испытаниях.
Трещины, вызванные коррозионной устало стью, по своему характеру аналогичны трещинам, возникающим при коррозии без воздействия внешних переменных нагрузок. Сумма поврежде ний, вызванных только переменными нагрузками или только коррозией, как правило, гораздо мень ше, чем их совместное действие. Поверхность коррозионно-усталостного излома отличается от типичного усталостного излома тем, что она по вреждена коррозией и покрыта следами продуктов химического взаимодействия и сеткой из мелких и
крупных трещин.
Разрушение реальных конструкций может со провождаться образованием поверхностей излома большой площади. При анализе разрушения клю чевой задачей является определение возможных причин возникновения и установление конкретно го механизма (или механизмов) развития повреж даемости до опасного уровня, поэтому основное внимание должно быть сконцентрировано на изу чении начальных стадий разрушения, которые характеризуются появлением зародышевых тре щин в локальных объемах металла.
В решении задачи диагностики разрушения указанные рекомендации позволяют найти ответ на следующие вопросы:
•Каков характер нагрузок, вызвавших разру шение (однократные, длительно действующие — постоянные или переменные)?
•Действием каких (чрезвычайно высоких при однократном или повторном нагружении) напря жений вызвано разрушение?
•Каков тип нагружения (растяжение, изгиб, кручение и т. д.) и направление действия нагрузки, что устанавливается по макроориентированности
ихарактеру сопутствующих трещин?
•В данной конструкции в какой мере матери ал способен противостоять действующим (эффек тивным) напряжениям?
•Является ли разрушение «преждевремен ным», связанным с влиянием ряда неучтенных конструктивных, технологических или эксплуата ционных факторов: различного рода концентрато ров напряжений, в том числе при повышенной хрупкости материала, вибрации, низких или высо ких температур, трения и эрозии, коррозионноили адсорбционноактивных сред, дефектов в ма териале, снижающих прочность и сопротивление
разрушению, податливость нагружающей системы и т. д.?
Использование приведенных принципов и схем, основанных на них, предполагает несколько этапов в проведении макрофрактографического исследования. Вначале на изломе определяют чис ло очагов разрушения. Многоочаговое разруше ние, выявленное по храповому узору, свидетельст вует о высоком уровне напряжений или наличии нескольких отдельных концентраторов напряже ний в области очага разрушения. Развитие трещи ны от одного очага разрушения свидетельствует о более низком уровне приложенных напряжений и слабой концентрации напряжений. Далее оцени ваются форма и расположение фронта растущей трещины и определяются тип нагружения и кон центрация напряжений на поверхности. Наконец, по расположению и величине зоны долома судят об уровне номинальных напряжений.
Для изучения механизмов разрушения и уста новления кинетики развития повреждаемости тре буется проведение микрофрактографического ис следования с использованием оптических прибо ров высокого разрешения, таких как электронный растровый микроскоп, рентгеновский дифракто метр и другие. Результативность их применения во многом зависит от качества подготовки поверхно сти изломов к предстоящему анализу.
Литература
1.Владимиров В.И. Физическая природа разру шения металлов. М.: Металлургия, 1984. 280 с
2.Герасимова Л.П., Ежов А.А., Маресев М.И. Изломы конструкционных сталей: Справ, из дание. М.: Металлургия, 1987. 272 с.
3.Энгель Л., Кпингеле Г Растровая электронная микроскопия. Разрушение: Справ. М.: Метал лургия, 1986. 232 с.
3.2.5.3. Подготовка излома
кмакро- и микроскопическому анализу
Сцелью получения наиболее объективной пер воначальной информации о строении поверхности, образовавшейся в результате аварийной поломки детали или разрушения металлоконструкции, ее,
как правило, оставляют неочищенной в том виде, который соответствовал нештатной обстановке. Для последующего анализа излома применяют следующие методики:
•макроскопическое изучение поверхности разрушения невооруженным глазом или с приме нением оптических средств, обеспечивающих не большое (до х 10) увеличение и возможность оцен ки макрогеометрических параметров;
•микроскопическое исследование поверхно сти разрушения с применением электронного мик роскопа или электронного зонда, позволяющего определять локальный химический состав в зонах, непосредственно примыкающих к излому;
•анализ как самой поверхности разрушения, так и примыкающих к излому зон с применением других, нежели электронно-оптический, физиче ских методов исследования, например, рентгено структурного. Он позволяет количественно оха рактеризовать искажения кристаллической решет ки и связать их со структурно-механическими параметрами разрушения.
Независимо от выбора методик исследования, первый шаг, который следует предпринять до про ведения фрактографического анализа, заключается
всохранении поверхности разрушения. Поскольку
впроцессе эксплуатации или испытания обра зующиеся изломы подвергались различным сило вым, температурным, агрессивным и другим внешним воздействиям, необходимо обратить внимание на сохранность дефектов, послуживших началом развития повреждаемости или возникших на ранних стадиях разрушения металла. Прежде всего, исследуемые детали (или их части) следует хранить в сухом месте. В деталях, которые храни лись на открытом воздухе, характерные признаки, приведшие к разрушению, как правило, изменяют ся. Если на поверхности излома образца или дета ли тонкие особенности рельефа подвергаются ме ханическому или химическому воздействию, то осуществление полноценного фрактографического исследования становится трудно осуществимым. При невозможности немедленного проведения изучения свежей поверхности излома следует ис пользовать какой-нибудь эффективный метод, по зволяющий сохранить поверхность разрушения ювенильной. Например, образцы малых размеров можно хранить в эксикаторах или в вакуумируемой камере. Кроме того, свежие поверхности изломов можно защитить, покрыв их тонкой пленкой лака. При этом макроскопический анализ изломов мож но проводить, не удаляя защитную пленку лака. Поверхности деталей, разрушившихся в процессе
эксплуатации, можно защитить, покрыв их свежим маслом или тавотом, т. к. эти вещества не вступа ют в химическую реакцию с металлической по верхностью. В дальнейшем покрытия следует уда лять до проведения макро- и микроскопических фрактографических исследований.
Следующим, не менее важным, является этап пробоотбора. Зачастую исследование всей поверх ности разрушения не представляется возможным, а в ряде случаев и не является необходимым. По этому при визуальной оценке состояния поверхно сти разрушения следует определить преимущест венные направления распространения трещины. Следует помнить, что многие локальные трещины, расположенные в различных плоскостях, в про цессе развития повреждаемости объединяются. Для определения преимущественного направления развития излома могут быть использованы наблю дения за видом исследуемой поверхности: наличие или отсутствие всякого рода слоев ржавчины, сле дов соприкосновения или удара посторонним предметом. В большинстве случаев заключитель ную стадию развития разрушения можно обнару жить по интенсивному растрескиванию поверхно сти излома или по срезанному выступу (острой кромке).
Если преимущественное направление развития излома известно, то для исследования достаточно отобрать три объекта: из зоны начала разрушения, из середины и из области, отвечающей стадии долома. При этом нередко область долома имеет большое значение, поскольку она является наибо лее свежей и поэтому лучше сохранившейся ча стью излома. Образец, вырезанный из зоны, отве чающей начальному участку излома, обязательно должен включать и объем металла, прилегающий к месту возникновения очага повреждения. Все участки, намеченные для отбора проб, следует документировать, делая эскизы или фотографии. Последующие операции, вызванные необходимо стью изготовления проб подходящего размера, не должны повреждать поверхности, намеченные для исследований, а также влиять на структурно-меха ническое состояние материала. Даже искры, воз никающие при разрезке деталей с помощью наж дачных камней, также могут вызвать серьезные нарушения в морфологии поверхностей разруше ния и привести к локальному оплавлению отдель ных фрагментов поверхности. Поэтому следует
отдавать предпочтение механическим способам препарирования металла, используя малые подачи режущего инструмента и применяя охлаждающие
растворы.
Заключительной операцией в подготовке об разцов является очистка исследуемых поверхно стей от загрязнений (табл. 3.2.5.6). Окислившееся и закоксовавшееся масло или грязь снимают лас тиком: чернильным — на изломах стальных дета лей и простым — на деталях из легких сплавов. Наиболее эффективным способом очистки любых поверхностей, в том числе изломов, является про мывка с использованием ультразвуковых диспер гаторов. В качестве среды, в которой производит ся ультразвуковая очистка, используют водные растворы, применяемые при производстве часов. Для удаления твердых частиц (пыли) и остатков масел с поверхности образцов часто применяют спирт, ацетон или эфир. Каждая ультразвуковая обработка приводит к удалению с поверхности излома включений, обладающих слабой адгезией с металлической матрицей, как, например, сульфи ды марганца. Поэтому можно рекомендовать изго товление как минимум двух образцов от каждого места пробоотбора. Один из них (резервный) сле дует сохранять с неочищенным изломом. В случае необходимости он может быть дополнительно ис следован в исходном состоянии, а затем повторно после очистки в ультразвуковой ванне.
В связи с тем, что в образовании оксидного или коррозионного слоя участвуют атомы основного металла, последующее удаление этого слоя в про цессе очистки одновременно приводит к уничто жению некоторых деталей поверхности основы. Степень указанного искажения зависит от соот ношения толщины электрохимического слоя и глубины элементов на поверхности разрушения. Например, когда толщина коррозионного слоя ма ла по сравнению с глубиной рельефа на поверхно сти разрушения, удаление коррозионного слоя не окажет заметного влияния на результаты фрактографического анализа. В случае, когда фрактографические особенности сами по себе являются не глубокими, например усталостные бороздки на изломе высокопрочной стали, удаление электро химического слоя приведет к серьезному измене нию их глубины. В итоге бороздки усталости во обще будет трудно различить.
Таблица 3.2.5.6
Методы очистки изломов от типичных поверхностных загрязнений
Метод очистки
Обдувка сухим воздухом, очистка щетками
Очистка органическими раство рителями*:
толуол, ксилол кетоны: ацетон, метилэтилкетон
спирты: метиловый, этиловый, изопропиловый
Очистка моющими средствами, растворенными в воде, наряду с ультразвуковым воздействием:
0,2% СС14;
раствор гексаметилентетрами на с 20% соляной кислотой
Катодная очистка. Очищаемая поверхность является катодом. Анод — инертный электрод из платины или углерода, позво ляющий избежать электролити ческого осаждения на анализи руемую поверхность Очистка химическим травлением:
20% раствор соляной кислоты в этиловом спирте;
раствор 150 г азотнокислого серебра и 3 г соды в 1 л дис тиллированной воды;
20% H2S04; 10%NaOH или КОН
(для деталей из алюминия и его сплавов)
Удаляемые
загрязнения
Частицы со сла бым сцеплением Твердые и вязкие загрязняющие вещества Масла и жиры Предварительно нанесенные ла ковые покрытия, масляные лаки, смолы Многослойные реплики из аце тата, жирные кислоты
Продукты окис ления и коррозии
Продукты окис ления и коррозии
сочень сильным сцеплением
* Распространенные органические растворители содержат: а) 40 % толуола, 40 % ацетона и 20 % денатурированного спирта; б) 50 % раствора РДВ (ГОСТ 4399) и 50 % раствора Р-5 (ТУМХП 2191).