книги / Справочник по судовой акустике
..pdfпоступательные колебания и поворотные колебания поглощаются фрикцион ными дисками 2.
При высокочастотном спектре вибрации механизма весьма эффективным средством локального вибропоглощения конструкций могут являться сосредо точенные массы [11]. На рис. 14.28 представлен (в условных единицах) спектр колебательного ускорения вибрации большой судовой холодильной машины,
Рис. 14.28. Эффект использования вибропоглощающих масс на лапах аморти зированной судовой холодильной машины.
I __ уровни вибрации при отсутствии масс; 2 — то же после установки масс (см. внизу справа).
установленной на амортизаторы АКСС-400 (кривая 7). После установки над каждым амортизатором массы 15 кг вибрация на высоких и средних частотах заметно уменьшилась (кривая 2). На некоторых частотах ослабление вибрации фундамента AL достигает 20 дБ. В среднем по спектру вибрация уменьшилась на 10 дБ. Из рис. 14.28,-справа, видно устройство массы. Проем в нижней части массы служит для установки вибродатчика, а отверстия в верхней части — для навинчивания массы на опорный болт.
§ 14,8. ВЫБОР МЕСТ УСТАНОВКИ СРЕДСТВ ВИБРОПОГЛОЩЕНИЯ В СУДОВЫХ КОНСТРУКЦИЯХ
Общие рекомендации по применению вибропоглощающих покры тий на судах сводятся к следующему. '
Районы нанесения вибропоглощающих покрытий следует выбирать на ос нове анализа распределения уровней звуковых вибраций по корпусу судна и путей распространения вибрационной энергии от источников (механизмов) до обесшумливаемых помещений.
Для достижения большего эффекта покрытие следует располагать возможно ближе к источнику звуковых вибраций. При этом снижается шум в большинстве помещений, в которых звуковые вибрации данного источника порождают шум. Например, эффективным оказывается нанесение покрытия на фундаменты ме ханизма и настил второго дна машинного отделения, где установлен этот меха низм. В то же время нанесение покрытия на стрингеры и флоры в районе машин ного отделения не дает заметного дополнительного эффекта. Если требуется уменьшить шум в отдельном помещении, покрытие следует наносить на ограж
дения |
этого |
помещения, |
прежде |
всего |
те, которые |
имеют большие уровни |
|||||
вибрации. Для |
уменьшения воздушного |
шума |
в помещениях, |
расположенных |
|||||||
над машинным |
отделением, |
целесообразно наносить |
покрытие |
на подволок, |
|||||||
борта |
и переборки |
отделения. |
При |
этом |
в помещениях, |
расположенных |
|||||
к носу |
или |
к |
корме |
от |
машинного |
отделения, эффект уменьшения шума |
|||||
будет |
мал. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Общее требование к выбору схемы размещения вибропоглощающего по крытия — необходимость его нанесения на всех вибропроводящих путях, свя зывающих механизм с районом расположения помещений, где требуется снизить шум. Например, бесполезно наносить покрытие на отдельные корпусные кон струкции, связывающие районы расположения механизма и шумного помещения, оставляя незадемпфированными другие конструкции, идущие вдоль задемпфированпых.
Целесообразно наносить вибропоглощающие покрытия на трубопроводы, соединяющие источник звуковой вибрации (механизм) с ограждениями машин ного отделения. Отсутствие покрытий на этих трубопроводах может существенно снизить эффективность демпфирования фундаментных и прилегающих к ме ханизму корпусных конструкций.
Определенный эффект может дать нанесение вибропоглощающего покры тия на переборки машинного отделения по отношению к шуму в смежных с ним помещениях. Это обусловлено увеличением звукоизоляции переборок в окре-'
стности частоты |
совпадения |
за |
счет возрастания потерь. Эффективным мо |
||||||
жет оказаться |
нанесение |
вибропоглощающего |
покрытия |
на |
вибрирующий |
||||
механизм, |
однако этот |
эффект |
проявится преимущественно |
на |
высоких |
||||
частотах. |
сравнительной |
оценки |
эффективности |
указанных |
средств |
приведем |
|||
Для |
результаты, полученные с помощью электрической модели корпуса судна в ра боте [17]. В измерениях на модели предполагалось, что механизм (дизель) работает в машинном отделении. Определялся эффект от нанесения вибропогло щающего покрытия на различные элементы корпуса судна по уменьшению виб раций в двух точках на частоте 10 кГц. Первая точка располагалась в помеще нии, удаленном от МО в сторону носа, вторая точка — в помещении непосред ственно над МО.
Нанесение вибропоглощающего покрытия на второе дно в МО, где распо ложен работающий механизм, уменьшает уровни вибраций по всему корпусу судна в среднем на 6 дБ; нанесение покрытий также на стрингеры и флоры в МО добавляет к этому эффекту всего 2 дБ.
Нанесение покрытия на переборки, борта и подволок МО уменьшает зву ковые вибрации в среднем в первой точке на 3 дБ, во второй точке— на 10 дБ. Облицовка покрытием указанных элементов корпуса приводит к уменьшению звуковых вибраций главным образом в помещениях, расположенных над МО. Основную часть эффекта определяет покрытие, нанесенное на подволок МО (8 дБ). В помещениях, удаленных от МО в сторону носа и кормы, эффектив ность покрытий, наносимых на борта, переборки и подволок МЛ, проявляется слабее (7 дБ). Нанесение покрытия непосредственно на перекрытие, звуковые вибрации которого требуется уменьшить, дает локальный эффект, равный в сред нем 4 дБ.
Приведенный пример наглядно иллюстрирует возможности использования электрической модели корпуса для оптимального размещения на судне средств вибропоглощения. Результаты, полученные путем измерения электрической модели, удовлетворительно согласуются с измерениями на судах.
§14.9. ОЦЕНКА ЭФФЕКТИВНОСТИ СРЕДСТВ ВИБРОПОГЛОЩЕНИЯ В СУДОВЫХ КОНСТРУКЦИЯХ
Как указывалось в § 14.1, применение средств вибропоглощения приводит к увеличению коэффициента потерь в демпфируемой Конструкции и связанному с этим уменьшению амплитуды вибраций. Поскольку коэффициент потерь Характеризует поглощение энергии в колебательной системе, удобно
определять |
эффективность |
средства вибропоглощения |
Э, дБ, |
в виде |
отноше |
|
ния |
средиеквадратических |
колебательных скоростей |
в данной |
точке |
системы |
|
до |
и после |
его применения: |
|
|
|
|
|
|
|
3 = 1 0 1 g - ^ - . |
|
|
(14.9.1) |
Так как в судовых конструкциях наиболее часто с целью демпфирования применяются вибропоглощающие покрытия, ниже приводится оценка эффектив ности этого средства вибропоглощения. При демпфировании вибраций отдель ной пластины эффективность примененного для этой цели покрытия Э, дБ, со ставит
|
Э = 10 lg —Ь , |
(14.9.2) |
|
'По |
|
где 11 и г|0 — коэффициенты |
потерь в пластине после применения покрытия и |
|
до него. При этом т] = т]п + |
т|0, где Ип — коэффициент потерь, внесенных в пла |
|
стину вибропоглощающим |
покрытием. |
|
Если вибропоглощающее покрытие нанесено на изотропной (не имеющей препятствий для изгибных волн) пластине между источником вибраций и точкой
наблюдения, эффективность покрытия в указанной точке Э, дБ |
[17], |
Э = 13,5 (т) — tjo) ~ , |
(14.9.3) |
Лц |
|
где / — протяженность облицованной части пластины вдоль прямой,, соединяю*
щей источник |
и точку наблюдения; Яи — длина |
изгибной волны в пластине. |
По формуле (14.9.3) можно также вычислить' эффект вибропоглощающего |
||
покрытия на |
стержне, если положить, что |
Хи — длина изгибной волны |
в стержне. |
|
|
При нанесении вибропоглощающего покрытия на ребристые конструкции (пластины, подкрепленные ребрами жесткости) его эффективность в точке на
блюдения |
Э, дБ |
[4], |
|
|
|
|
|
|
Э |
« 10,7 У |
{ Vv - |
)Л й ) п, |
(14.9.4) |
где / 0 — |
размер |
шпации; п — количество |
шпаций |
между источником |
вибраций |
|
и точкой |
наблюдения, |
облицованных покрытием; |
а — коэффициент |
передачи |
энергии изгибных волн через ребро жесткости, равный для диффузного поля
этих волн а = |
0,25. |
Остальные |
обозначения те же, что |
и в |
предыдущих |
фор |
|||||
мулах. |
|
(14.9.4) |
справедлива |
при 2у\10^ а Х й- Для ориентировочных |
оце |
||||||
Формула |
|||||||||||
нок можно принимать эффект |
вибропоглощающего |
покрытия, |
приходящийся |
||||||||
на одну шпацию ребристой пластины, равным |
1 дБ. |
Это |
соответствует частоте |
||||||||
1 кГц, |
толщине пластины 1 |
см, |
размеру |
шпации |
50 |
см |
и |
коэффициенту |
|||
потерь |
0,2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Из формулы (14.9.4) видно, что изменение этих величин в практически встре чающихся интервалах незначительно скажется на указанном значении эффекта покрытия.
В реальных конструкциях судового корпуса вибрационная энергия от ис точника попадает в точку наблюдения несколькими путями. В этих условиях
по затуханию уровня вибраций, приходящегося на единицу длины стержня (Лн), на который нанесено вибропоглощающее покрытие, и длине волны изгиба Яи. При отражении волн от одного из концов стержня картина распределения ампли туды вдоль стержня получается подобной той, которая изображена на рис. 14.29. Коэффициент потерь при этом определяют с помощью следующей обработки за писи распределения амплитуды:
1)проводят огибающую максимальных'значений стоячей волны (кривая /);
2)проводят огибающую минимальных значений стоячей волны (кривая 2);
3) в нескольких точках определяют разность между кривыми 1 и 2 (йх); 4) по графику рис. 14.30 находят
значения /ь2, которые откладывают от кривой 1,
Построенные таким образом точки должны лежать на одной прямой (по строение следует проводить в лога рифмическом масштабе). 'Наклон пря мой соответствует скорости затухания при отсутствии отражения от конца стержня.
Рис. 14.31. |
Схема |
измерения |
ко |
|
эффициента |
потерь |
реверберацион |
||
ным методом. |
|
|
||
J — исследуемый образец; |
2 — подвес; |
|||
3 — виброприемник; |
4 — усилитель; |
|||
5 — фильтр; |
6 — блок |
управления; |
||
7 — осциллограф; 8 — звуковой |
гене |
|||
ратор; 9 — усилитель |
мощности; |
10 — |
||
Рис. 14.30. Зависимость h2 от |
вибратор. |
|
|
Метод пространственного затухания целесообразно использовать для измере ния коэффициентов потерь значительной величины на высоких частотах.
Метод амплитуды на резонансе. В тех случаях, когда необходимо измерить коэффициенты потерь образца на сравнительно низких звуковых частотах и обра зец имеет небольшие размеры,*можно применить метод измерения амплитуды на резонансе. Для этой цели образец жестко крепят к источнику колебаний таким образом, чтобы исключить поворот в месте крепления. Второй конец образца сво боден. Отношение амплитуд колебаний свободного и возбуждаемого конца на ре зонансе (у) будет характеризовать коэффициент потерь в соответствии с выраже-
нием -п = 1,5691V Г1 + 0,9615 |у |~3 + 0,83061Y Г 5. (14.10.2)
Реверберационный метод и его модификации. Реверберационный метод наи более удобен для практического использования. Достоинства этого метода — ши рокий диапазон измеряемых частот и коэффициентов потерь, сравнительная про стота, а также возможность наибольшего приближения условий эксперимента к условиям эксплуатации вибропоглощающих средств. При реверберационном методе в исследуемом образце или конструкции возбуждаются резонансные коле бания. Затем возбуждение выключается, после чего амплитуда колебаний образца постепенно затухает за счет вибропоглощения.
Если взять отношение амплитуд в моменты времени
п = |
___Ü I ____ |
(14.10.3) |
1 |
1,35/о Д/ » |
где у = i i /|2; &t = L — ii\ fQ— частота колебаний.
При измерении коэффициента потерь реверберационным методом на низких частотах и при малых потерях используют запись затухающих колебаний на само писец уровней или на шлейфный осциллограф. Если коэффициент потерь имеет большие значения, то постоянная времени указанных регистрирующих приборов не позволит проводить измерения. В этих случаях применяют импульсный ревер берационный метод и в качестве регистрирующего прибора используют электрон ный осциллограф. На экране осциллографа получается неподвижная картина за тухания колебаний в исследуемом образце за счет многократного повторения процесса возбуждения и затухания. Блок-схема установки приведена на рис. 14.3Г. Импульсный реверберационный метод может иметь несколько способов 'определе ния коэффициента потерь:
— по времени десятикратного затухания амплитуды
ч - т г ; |
(14Л0-4> |
— по числу периодов затухания амплитуды колебаний на заданную величину. Если известно число периодов я, за которое амплитуда уменьшится в 22,4 раза, то
(14.10.5)
— сопоставлением на экране осциллографа процесса затухания вибраций в измеряемом образце со спаданием постоянного напряжения на RC-целочке. При этом коэффициент потерь может отсчитываться непосредственно по прибору, за дающему величину RC;
— по наклону прологарифмированной огибающей процесса затухания, кото рый пропорционален коэффициенту потерь.
Последний способ особо удобен при определении потерь в связанных колеба тельных системах; при этом на экране осциллографа будет ломаная линия. По значениям коэффициента потерь на прямолинейных участках кривой можно опре деляй коэффициенты потерь каждой системы в отдельности.
|
Литература |
к гл. |
14 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
с к и й |
1. А л е к с е е в |
А. М., |
К л ю к и н И. И., |
С б о р о в - |
|||||||||
А. К. |
Виброгасительдля |
ослабления колебаний |
обшивки |
судна. — |
|||||||||
Судостроение, |
1961» № |
12, |
с. |
127— 130. |
|
А. |
К. |
Судовые |
виброга |
||||
2. |
А л е к с е е в |
А. М., |
С б о р о в с к и й |
||||||||||
сители. Л., Судпромгиз, 1962. |
|
Конструктивная |
амортизация |
механизмов, |
|||||||||
3. |
Б е л я к о.в с к и й |
Н. Г. |
|||||||||||
приборов и аппаратуры на судах. |
Л., |
Судостроение, 1965. |
Снижение струк |
||||||||||
4; |
Б о р о д и ц к и й |
Л. С., |
С п и р и д о н о в |
В. М. |
|||||||||
турного |
шума в судовых помещениях. Л., Судостроение, |
1974. |
колебаниях |
||||||||||
5. |
В я л ы ш е в |
А. И., |
Т а р т а к о в с к и й |
Б. Д. |
О |
систем с большими потерями. — В кн.: |
Колебания, излучение и демпфирование |
|||
упругих |
структур. |
М., Наука, 1973, |
с. 27—29. |
|
6. |
Г у л я е в |
В. А. |
Конструкционные слоеные материалы с высокими |
|
потерями. —' В кн.: |
Колебания, излучение и демпфирование упругих струк |
|||
тур. М., Наука, 1973, с. 212—215. |
|
|||
7. |
К л ю к и н |
И. И. |
Амортизирующее крепление с весьма узким диапа |
зоном собственных частот. — Труды 7-й Всесоюзной акустической конференции.
Изд-во ЛКИ, 1973. |
И. И., |
К о л е с н и к о в А. Е. |
Акустические |
измере |
|
8. |
К л ю к и н |
||||
ния в |
судостроении. |
Л., Судостроение, 1968. |
настилов или |
перебо |
|
9. |
К л ю к и н |
И. И. |
Способ гашения вибрации |
рок в корабельных помещениях. Авторское свидетельство № 119084 с приори тетом от 2 авг. 1947 г. Опубликовано в Бюллетене изобретений, 1969 г., № 7, с. 61.
10. |
К л ю к н н |
И. И. Об ослаблении волн изгиба в стержнях и пласти |
нах при помощи резонансных колебательных систем. — Акустический журнал |
||
АН СССР, |
1960, № 2, |
с. 213—219. |
И. К л ю к и н И. И. Вибропоглощение и виброгашеиие. — В кн.: Борьба
сшумом. Под ред. Е. Я- Юдина, М., Стройиздат, 1964.
12.К л ю к и н И. И. Об одном виде амортизирующего крепления кора
бельных механизмов. — Судостроение, |
1956, |
№ |
10, |
с. 48— 50. |
|
|
|
|||||||||||||||
|
13. |
К У р н а т о в |
В. Д. |
|
Установочная |
рама с большим затуханием ко |
||||||||||||||||
лебании. — Судостроение, |
1972, |
№ |
5, |
с. 40— 41. |
А. С. |
Виброизоляция |
в судо |
|||||||||||||||
вых |
14. |
Л я п у н о в |
В. Т., |
Н и к и ф о р о в ' |
||||||||||||||||||
конструкциях. |
|
Л ., |
Судостроение, |
1974. |
|
|
Б. Д ., |
Э ф р у с - |
||||||||||||||
с и |
15. |
Н а у м к и н а |
Н. И., |
|
Т а р т а к о в с к и й |
|||||||||||||||||
М. М. |
Двухслойная |
вибропоглощающая |
конструкция, — Акустический |
|||||||||||||||||||
журнал, 1959, т. V, № 4, с. 498—499. |
|
М. И., |
Т а р т а к о в с к и й 1Б. Д. |
|||||||||||||||||||
|
16. |
Н а у м к и н а |
Н. И., |
П а л е й |
||||||||||||||||||
Вибропоглощающие |
|
материалы |
на основе |
|
полимеров. — В |
ки.: |
|
Вибрации |
||||||||||||||
и шумы. М., Наука, |
1969. |
А. С., |
Б у д р и н |
С. В. |
Распространение |
и по |
||||||||||||||||
|
17. |
Н и к и ф о р о в |
||||||||||||||||||||
глощение звуковой вибрации на судах. Л., |
Судостроение, |
1968. |
|
землесо |
||||||||||||||||||
сов |
18. |
П а |
н е н к о |
|
С. М. |
Особенности |
противошумовой |
|
защиты |
|||||||||||||
«Черное |
море» |
и |
«Балтийское |
море». — Судостроение, |
1967, |
№ |
2, |
с. 28. |
||||||||||||||
|
19. |
П о п к о в |
|
В. И. |
Вибродиагностика |
и |
уменьшение |
виброактивности |
||||||||||||||
судовых механизмов. Л., Судостроение, 1974. |
|
|
|
|
системы. М., Мир |
|||||||||||||||||
|
20. |
С к у ч и к |
|
Е. |
Простые и сложные |
колебательные |
||||||||||||||||
1971. |
С л а в и н |
И. И. Производственный |
шум и борьба |
с |
ним. М., |
Проф- |
||||||||||||||||
|
21. |
|||||||||||||||||||||
издат, |
1955. |
|
|
|
К е г w i n |
Е. |
Plate |
damping |
due |
to |
thickness |
viscoc- |
||||||||||
|
22. |
U n g а г Е., |
||||||||||||||||||||
astic layers.— JASA, |
1964, |
vol. |
36, |
N |
2, |
|
p. 386—394. |
|
|
|
|
|
|
Глава 15
ПРОГНОЗИРОВАНИЕ АКУСТИЧЕСКОЙ ОБСТАНОВКИ
И КОМПЛЕКСНОЕ ПРИМЕНЕНИЕ СРЕДСТВ БОРЬБЫ С ШУМОМ НА СУДАХ
§ 15.1. ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ЗАДАЧИ
Мероприятия по снижению шума на судах можно разделить на три
группы:
—уменьшение уровней шума и звуковой вибрации источников;
—проектирование рациональных схем общего расположения;
—применение судовых конструктивных средств борьбы с шумом (КСБШ). В первую группу входят, в частности, различные конструктивно-технологи
ческие мероприятия, направленные на ослабление процессов шумообразования и возбуждения вибрации или отдачи их во внешнюю среду для каждого конкрет ного типа источников. Вопросы, связанные с этим, рассмотрены в гл. 5— 9.
Проектант при выборе типов судовых мёхаиизмов, агрегатов и устройств должен учитывать их акустические-характеристики. Вполне возможен случай, когда применение более тяжелого или дорогого механизма рациональнее вслед ствие более низких уровней шума и вибрации у него.
Обеспечение акустических требований, предъявляемых к судовым машинам и механизмам, составляет задачу начальных стадий проектирования судна.
Вторая группа мероприятий также непосредственно связана с ранними ста диями проектирования судна. Акустические требования к общему расположению сводятся к тому, что помещения с нормируемой шумностыо должны быть по воз можности максимально удалены от источников шума. Естественно, что дальше всего должны находиться помещения с более жесткими требованиями по шумности. Целесообразно, чтобы между шумными и малошумными были размещены «буферные» необитаемые помещения (кладовые, вспомогательные бытовые и слу жебные помещения). Кроме того, следует стремиться к концентрации основных источников шума в одном или нескольких районах. Это позволяет не только добиться большей удаленности малошумных помещений от источников, но й более экономно использовать судовые конструктивные средства для снижения шума.
При рассмотрении проблемы борьбы с шумом на судах обычно основное содер жание ее сводится к третьей группе мероприятий — конструктивным средствам снижения шума. Принципиальные способы снижения воздушного шума и вибра ции, а также конструктивные типы и методы расчета применяемых средств изло жены в гл. 10— 14.
Необходимое снижение уровней шума на судах обычно не может быть обеспе чено применением отдельных средств. Даже весь арсенал существующих средств не дает иногда необходимого эффекта. Так как мероприятия по борьбе с шумом удорожают строительство и в той или иной мере отрицательно влияют на эксплуа тационно-технические характеристики судна, то процесс проектирования противо шумового комплекса всегда связан с поиском оптимального компромисса между совокупностью требований к судну и практическими возможностями их выпол нения.
Принципиально можно наметить два варианта такого оптимального ком плекса:
—комплекс, обеспечивающий заданное снижение шума в помещениях при оптимальных значениях других характеристик (например, при минимальной массе или стоимости);
—комплекс, обеспечивающий максимальную акустическую эффективность при заданных значениях других характеристик (например, при заданной общей дополнительной массе всех конструктивных средств снижения шума).
Основными характеристиками комплекса для технико-экономического ана лиза его эффективности служат: акустическая эффективность; дополнительная масса конструкций для снижения шума; стоимость мероприятий для снижения
шума как при постройке, так и во время эксплуатации.
Кроме этих основных характеристик необходимо учитывать и другие: сте пень уменьшения полезных объемов; соответствие общесудовым техническим и са нитарно-гигиеническим требованиям и нормам; технологичность и эксплуатацион ную надежность конструктивных средств борьбы с шумом; требования техниче ской эстетики и т. д.
Разработка противошумового комплекса средств базируется на анализе аку стической обстановки на* судне, которую характеризуют следующие факторы:
1)уровни шума во всех судовых помещениях, входящих в зону оби
тания;
2)санитарно-гигиенические требования и нормы для всех судовых помещений
взависимости от их функционального назначения и условий эксплуатации судна;
3)степень влияния отдельных источников шума и звуковой вибрации в созда нии повышенной шумности на судне;
4)причины повышенной шумности в различных помещениях для каждого источника шума и звуковой вибрации, т. е. соотношение отдельных составляющих суммарного звукового поля в различных помещениях от каждого источника шума (см. § 15.2);
5)акустическая эффективность (снижение уровней шума) специальных средств борьбы с шумом, примененных на судне;
6)акустические характеристики и эффективность отдельных конструктивных средств общесудового назначения (покрытий, зашивок и т. п.), применяемых на судне.
§15.2. ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ШУМНОСТИ НА СУДНЕ
ВПРОЦЕССЕ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
Для обоснованной разработки комплекса КСБШ необходимо прогно зировать акустическую обстановку в процессе проектирования. Это можно осуще ствить двумя способами:
—на основе данных натурных измерений на прототипе проектируемого судна;
—аналитическим расчетом на основе общих зависимостей, которые допу скают изменение в широких пределах различных параметров: акустических ха рактеристик источников, общего расположения помещений на судне, конструктив ных особенностей корпусных конструкций, зашивок покрытий и т. п.
Достоинством первого способа является его сравнительно малая трудоем кость, но возможности его весьма ограничены, так как он не позволяет выявить
причины повышенной шумности, а кроме того, применим только при соблюдении условий акустического и конструктивного подобия прототипа с проектируемым судном.
Наиболее целесообразным методом прогнозирования акустической обстановки следует считать расчет уровней шума. Достоинствами его являются: возможность оценки ожидаемой шумности независимо от наличия подходящего прототипа; возможность оценки влияния различных факторов на уровни шума; возможность сопоставления различных вариантов проектируемого судна и различных вариан тов комплекса противошумовых мероприятий на нем, а также полнота данных для анализа причин повышенной шумности от каждого источника.
Шум в помещении может быть обусловлен следующими явлениями: непосред ственным излучением звука от источников, расположенных внутри помещения; проникновением шума из соседних помещений через разделяющие корпусные кон струкции; излучением звука ограждающими корпусными конструкциями при их вибрации.
Уровни первых двух составляющих шума обозначаются индексом «в» — LB {воздушный шум). Третья составляющая обусловлена излучением звука огражда ющими конструкциями. Уровни этого шума обозначаются индексом «с» — Lc.
Следует различать первичный 1сп и вторичный LCB шумы, вызываемые вибра цией ограждений. Первый обусловлен распространением по корпусным конструк циям первичной звуковой вибрации, которая возникает от непосредственного воз действия источника на корпус через основные опорные и жесткие внеопорные связи (например, через фундамент и'трубопроводы судовых механизмов). Второй связан со вторичной звуковой вибрацией, которая возникает в корпусе судна под воздействием шума на конструкции, ограждающие помещение источника (или внешние корпусные конструкции, если источник шума внешний).
Соотношение уровней указанных шумов зависит от типа источника шума и от удаленности рассматриваемого помещения от источника шума.
Можно считать, что гребные винты являются источником только первичного шума, т. е. в этом случае для всех помещений 1Сп > и ^сп > ^свДля вентиля ции, если предусмотрены штатные амортизаторы под вентиляторы и виброизоли рующие патрубки в вентиляционных каналах, I Q> LCTÏ. Шахты воздухозабора также являются обычно источником только воздушного шума (LB > Lcn), но в от личие от вентиляции здесь необходимо учитывать вторичный шум, так как уровни шума в шахтах велики, а стенки шахт обычно жестко связаны с корпусными кон струкциями.
Система газовыпуска для большинства помещений является источником воз душного* шума. Однако следует иметь в виду, что для помещений, расположенных вблизи прохождения трубопроводов этой системы, может играть существенную роль и шум за счет звуковой вибрации, передаваемой от двигателя по трубопрово дам. Как воздухозабор, так и газовыпуск являются источниками внешнего шума, проникающего через наружные стенки палубы в помещения надстроек.
Несмотря на разнообразие условий, которые необходимо принимать во внима ние, можно выявить общие качественные закономерности, характеризующие за висимость степени влияния звуковой вибрации от удаленности помещений от меха низма [1].
С этой точки зрения все помещения делятся на три группы: