циальные меры по вибропоглощению, и в нем образуется диффузное вибра ционное поле. Измеряются среднеквадратические значения амплитуд вибраций до и после препятствия (в каждом случае не менее чем в пяти точках) и коэффи циент потерь после препятствия. Виброизоляция исследуемого препятствия, ВИ, дБ, определяется в соответствии с выражением
В И =- 10 lg —~ = 10 lg (а — 1)-(- 10 lg |
----- Ю Ig JiaT]s, |
(13.9.8) |
|
Т12 |
О |
|
|
где т х2 — коэффициент прохождения; а = |
А-и — длина волны |
|
изгиба; |
b — расстояние от |
препятствия до края пластины; |
г]а — коэффициент |
потерь |
в пластине после |
препятствия. |
|
|
|
Литература к гл. 13
1.Антивибрационные башмаки.— Изобретатель и рациона
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тор, |
1964, № 6, |
с. 38— 42. |
|
С п и р и д о н о в |
|
В, |
М. |
Снижение струк |
|
2. |
|
Б о р о д и ц к и й |
Л. С., |
|
турного |
шума в |
судовых |
помещениях. Л., Судостроение, |
1974. |
и вибра |
ции |
3. |
|
В о ж ж о в а |
А. И., |
З а х а р о в |
В. К. |
Защита |
от шума |
на |
современных средствах транспорта. Л., Медицина, |
1968. |
|
|
4. |
|
Л я п у н о в |
В. Т., |
Н и к и ф о р о в А. С. |
Виброизоляция в су |
довых |
конструкциях. Л., Судостроение, 1974. |
Распространение |
и погло |
|
5. |
|
Н и к и ф о р о в |
А. С., |
Б у д.р и.н |
С. В. |
щение |
звуковой |
вибрации |
на |
судах. Л., Судостроение, 1968. |
кривыми |
|
6. |
|
Я н к е |
Е., |
Э л тд е |
Ф. |
Таблицы |
функций с |
формулами и |
М., Физматгиз, 1959.
Глава 14
ВИБРОПОГЛОЩЕНИЕ НА СУДАХ
§14.1. ПОГЛОЩЕНИЕ ВИБРАЦИОННОЙ ЭНЕРГИИ
ВДЕФОРМИРУЕМЫХ
СРЕДАХ И КОНСТРУКЦИЯХ
Основные закономерности поглощения энергии при упругих ко лебаниях рассмотрим на примере системы с одноТй степенью свободы. Уравне ние ее движения под воздействием гармонической силы с амплитудой F0 можно представить в виде
|
|
тх + |
сх = F0sir\(ùt, |
|
(14.1.1) |
где т — масса; с — комплексная |
упругость, равная с = с |
(1 + |
/г|)*; т] — ко |
эффициент потерь. |
(14.1.1.) |
для случая |
свободных колебаний (F0 = 0): |
Решение |
уравнения |
х (t) = |
х0е V |
'Хлв |
— хле |
V ©g-ô2/ - |
ш° — |
- (14.1.2) |
где COQ и cù0 — частоты свободных колебаний системы соответственно при на личии и отсутствии потерь; ô — постоянная затухания системы.
Видно, что при увеличении коэффициента потерь свободные колебания
системы |
прекращаются быстрее. |
коэффициентом |
поглощения |
энергии ф |
Коэффициент |
потерь Ï | связан с |
(ф = Vnorji/V'noT» |
где Упогл — энергия, |
поглощаемая в |
системе |
за |
период ко |
лебаний; |
VnoT — максимальная потенциальная энергия |
системы, |
равная Кпот' = |
= x%cl2; |
л'0 — амплитуда вынужденных колебаний системы) соотношением |
|
|
ф |
= |
26 |
|
|
(14.1.3) |
|
|
^ " 2п |
~ |
со0 |
|
|
|
|
|
|
|
Таким образом, коэффициент потерь физически определяет энергию, погло щаемую в системе примерно за 1/0 периода. Иногда используется логарифми ческий декремент колебаний
Рис. 14.1. |
Зависимость |
ам |
Рис, 14.2. Зависимость |
сме |
плитуды колебательной |
ско |
щения от возбуждающей силы |
рости от возбуждающей силы |
на резонансной частоте |
(си |
(система с |
одной степенью |
стема с одной степенью |
сво |
свободы). |
|
|
|
боды). |
|
|
1 — |
= |
0; |
2 — г\Ф 0. |
Равенства (14.1.3) и (14.1.4) справедливы |
при т)2 « |
1. |
При больших зна |
чениях rj связь между d и 1] усложняется |
[5]: |
|
|
|
11 = |
2d |
|
|
|
(14.1.5) |
|
|
|
|
V 4па + d2 |
|
|
|
Коэффициент потерь связан с |
добротностью |
системы |
1] |
= 1/Q. |
|
|
|
(14.1.6) |
Следовательно, через коэффициент потерь можно выразить полосу частот Ао), на границах которой амплитуда колебаний системы в ]/^2 раз меньше мак
симальной амплитуды * 0 (рис. 14.1): |
|
|
Д ш = - ^ - |
= а д . |
(14.1.7) |
Колебательная скорость системы на |
частоте œ = |
со0 равна |
(ÛQFQ |
|
Т|С
(14.1.8)
и, следовательно, уменьшается с |
ростом коэффициента потерь. |
|
При отсутствии потерь зависимость x(F) в системе координат х, F предста |
вляет собой прямую линию (рис. |
14.2). При наличии потерь эта |
зависимость |
имеет вид эллипса, площадь которого |
равна работе, затрачиваемой |
в системе |
за данный период: |
|
|
«ЭЛ = |
ЯД$СГ). |
(14.1.9) |
При деформации упругих сред (пластин, стержней и т. п.) явление погло щения вибрационной энергии усложняется, но остается подобным только что рассмотренному на примере системы с одной степенью свободы. Рассмотрим причины поглощения энергии в деформируемых упругих средах.
1. Вязкое (жидкостное!) трение. Оно обусловлено трением между части цами вещества, которое тем сильнее, чем больше относительная скорость их движения. Так как эта скорость растет с частотой, то коэффициент вязких по терь соответственно увеличивается.
|
Рис. |
14.3. Зависимости |
ко |
|
|
эффициентов потерь в дефор |
|
|
мируемой |
упругой |
среде от |
|
|
|
|
частоты |
|
|
Рис. 14.4. Коэффициенты потерь различ |
|
1 — потери |
жидкого |
тела; |
2 — |
|
ных конструкций |
|
потери |
твердого тела; 3 — пла |
/ — стальное судно; 2 — дюралевое судно; |
|
стическое течение; 4 — потери, |
|
обусловленные релаксацией.4*2 |
3 — электродвигатель. |
|
2. |
|
Механический |
гистерезис |
(трение твердого тела). При воздействии силы |
на упругую среду в последней происходят необратимые микроизменения струк туры (поворот и разрушение кристаллов в металлических веществах, отделе
ние волокон друг от друга в дереве и |
т. п.). В результате при снятии силы |
в среде образуется остаточная деформация, |
которая при периодическом процессе |
приводит к отставанию по фазе деформации от вызывающего ее напряжения. Зависимость между ними приобретает гистерезисный характер и имеет в пло скости напряжение— деформация вид петли. При малых деформациях эта петля является эллипсом. В этом случае постоянная гистерезиса (отношение остаточной деформации к максимальному смещению) равна коэффициенту по терь. При идеальном гистерезисе (остаточная деформация не зависит от вре мени) его постоянная, а следовательно, и соответствующий коэффициент по терь не зависят от частоты.
"3. Пластическое течение. При текучести материала его остаточная дефор мация пропоциональиа времени действия усилия. Так как время действия пе риодического усилия пропорционально периоду, то коэффициент потерь при пластическом течении материала обратно пропорционален частоте.
4.Релаксация. В релаксирующей среде при постоянной деформации на
пряжение, вызвавшее ее, постепенно спадает. В результате возникает сдвиг по фазе между напряжением и деформацией и, как следствие, поглощение виб рационной энергии в среде. Релаксация возникает в результате изменения мо лекулярной структуры, возбуждения молекул, выравнивания температур между участками среды с противоположными знаками деформации и т. д. Наибольшие интенсивность релаксационных процессов и соответствующий коэффициент
потерь наблюдаются в районе частоты, где период колебаний сравним с по стоянной релаксации.
Зависимости коэффициентов потерь указанных выше типов от частоты при ведены на рис. 14.3.
В любом материале имеют место все указанные типы потерь вибрационной энергии, причем в зависимости от свойств материала обычно доминирует один из них.
Характерные для судовых конструкций материалы (сталь, дюраль) имеют коэффициент потерь порядка 10”4. Значения же этого коэффициента для су довых конструкций, выполненных из указанных материалов, значительно выше (рис. 14.4) и имеют порядок 10“ 2— 10“ *. Это объясняется тем, что основные потери в таких конструкциях возникают в узлах соединения отдельных элемен тов. Из рис. 14.4 видно, что на низких частотах потери в судовых конструк циях обусловлены пластичностью материала указанных узлов. На высоких частотах кривая потерь имеет гистерезисный характер.
Коэффициент потерь в конструкциях судовых механизмов имеет значения,
на порядок большие по сравнению с коэффициентом |
потерь судового корпуса |
(см. рис. 14.4). |
|
|
§ 1 4 .2 . Ж Е С Т К И Е В И Б Р О П О Г Л О Щ А Ю Щ И Е П О К Р Ы Т И Я |
Жесткие |
вибропоглощающие покрытия, |
впервые разработанные |
Г. Оберегом, а у нас в |
стране Б. Д. Тартаковским, представляют собой слой |
жесткой пластмассы, наносимый на демпфируемую конструкцию. Устройство этого покрытия и характер его деформации при изгибе демпфируемой пластины
показаны |
на рис. |
14.5. Видно, |
что' деформация покрытия имеет характер рас |
тяжения и сжатия в направлении его плоскости. |
|
|
|
|
щим |
Коэффициент потерь пластины, облицованной жестким вибропоглощаю |
покрытием, |
приближенно |
определяется по |
формуле |
[17]: |
|
|
|
|
|
|
__ |
(а 1 ~h |
|
|
(14.2.1) |
|
|
|
|
1 l + o A M + U a h ) ’ |
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
г}2 — коэффициент потерь |
материала покрытия; а 2 “ |
Р2 = |
£ 2/ £ г; |
a 2i = |
= |
1 + |
« 2/2; tX |
— толщина демпфируемой |
пластины |
и |
слоя |
'покрытия; |
£*, |
£ 2 — модули Юнга демпфируемой |
пластины |
и покрытия; |
*21— |
расстояние между нейтральными плоскостями пластины и слоя покрытия.
Формула |
(14.2.1) |
справедлива при |
практически |
выполняемом |
условии |
Р2 <С 1- Из |
нее видно, что коэффициент |
потерь |
пластины с жестким |
покры |
тием тем значительнее, чем больше произведение |
г|2^ 2» называемое |
модулем |
потерь. |
|
|
|
|
|
|
На рис. 14.6 показана зависимость коэффициента потерь пластины с же |
стким покрытием от |
отношения толщины |
покрытия к |
толщине пластины а 2. |
Видно, что по мере увеличения этого отношения коэффициент потерь ц растет, асимптотически приближаясь к значению коэффициента потерь материала по крытия г)2. При дальнейшем росте а 2 увеличение г] прекращается. Это объяс няется смещением нейтральной плоскости составной пластины в сторону по крытия, а также соответственным уменьшением деформации растяжения по крытия и поглощения энергии в нем. На практике ограничиваются значениями ос2 порядка а 2 = 1,5-*-2.
Если между слоем жесткой пластмассы и демпфируемой пластины уста новить прокладку из легкого и жесткого материала, то деформация растяже ния пластмассы возрастет и коэффициент потерь в пластине соответственно увеличится. Для эффективной передачи деформации растяжения пластмас совому слою’материал прокладки должен обладать достаточным модулем сдвига,
соответствующим условию |
|
G2 >\0E3(3flk2B, |
(14.2.2) |
где £ 3, /3 — модуль Юнга и толщина слоя пластмассы; /г„ — волновое, число изгибпых колебаний демпфируемой пластины.
Из формулы (14.2.2) видно., что с повышением частоты данное условие на рушается. Это происходит вследствие увеличения деформации сдвига прокладки и соответствующего уменьшения деформации растяжения пластмассового слоя.
Для жестких вибропоглощающих покрытий разработаны специальные материалы на основе поливинилхлорида и других полимеров. В полимеры до-
Рис. 14.5. Конструкция жесткого вибропоглощающего покры тия (слева) и характер его деформации (справа): а — жесткое
покрытие; б — жесткое покрытие с прокладкой:.
1 — демпфируемая пластина; 2 — вибропоглощающий материал (пласт масса); 3 — прокладка; Л — деформация вибропоглощающего материала.
бавляют пластификаторы для придания им необходимых свойств в требуемом диапазоне температур и наполнители (графит, слюду и т. п.) для повышения поглощающих свойств. В качестве жестких вибропоглощающих покрытий мо гут использоваться также теплоизоляционные и отделочные материалы. Есте ственно, что "по вибропоглощающей способности они значительно уступают специальным материалам.
Рис. 14.6. Зависимость при веденного коэффициента по терь пластины тут)2, облицо ванной жестким вибропогло щающим покрытием, от от ношения толщин покрытия и пластины а 2 = t2/ti при различных отношениях р2 =
Модуль потерь Г[Е материалов для жестких покрытий, как правило, су щественно зависит от температуры. На рис. 14.7 показана эта зависимость для материала Антивибрит-2 [16]. Видно, что его акустическая эффективность вы сока в диапазоне температур, равном примерно 30° С, и имеет максимум в рай оне + 2 0 ° С.
Физико-химические свойства специальных и других материалов, которые могут использоваться в судостроении для жестких вибропоглощающих покры тий, приведены в табл. 14.1. Видно, что наилучшие результаты можно получить
Таблица 14J
Характеристики материалов для жестких вибропоглощающих материалов
Вид ма Материал териала
Линолеум ПХВ |
Листовой |
«Нева» |
Мастика |
«Агат» |
Листовой |
«Антивибрнт-2» |
Мастика |
«Антивибрнт-1» |
Мастика |
эф |
°С |
|
Температура максимальной |
фективности, |
Коэффициент потерь ц |
0,03
—0,016
20 0,25
20 0,6
20 0,5
л
ь»
2 |
Л
й
1,18
4
20
50
30
Модуль потерь ЯЛ-10е, Н/м* |
Плотность, р, г/см* |
0,054 |
|
0,064 |
— |
5 |
1,35 |
30 |
— |
15 |
|
с помощью специальных материалов. Вибропоглощающая мастика Антивиб- рит-2, как показывает расчет по формуле (1.4.2.1), при отношении а 2 = 1,5 обеспечивает коэффициент потерь в облицованной пластине порядка 0,1. При использовании в качестве жесткого вибропоглощающего покрытия линолеума коэффициент потерь в пластине будет более чем на порядок ниже.
7}Е-10 ?Н/мг
Рис. 14.7. Зависимость модуля потерь г\Е вибропо глощающей мастики Антивибрит-2 от температуры.
В качестве прокладки для жесткого покрытия употребляется пенопласт ПХВ-1. Его данные: G .= 4- 10е Н/м2, р = 10"4 кг/м3, = 0,04.
Технология нанесения жесткого покрытия зависит от его свойств. Листо вые материалы наносят с помощью клея (в частности, типа ПН-Э), мастичные материалы — напылением или шпателированием, что во многих случаях технонологически более удобно. Покрытия наносятся на загрунтованную поверхность.
Более подробно о жестких вибропоглощающих покрытиях см. в работе [17].
§ 1 4 .3 . М Я Г К И Е В И Б Р О П О Г Л О Щ А Ю Щ И Е П О К Р Ы Т И Я
Мягкое вибропоглощающее покрытие [9] представляет собой слой вязкоупругого материала, легко сжимаемого по толщине. Потери колебатель ной энергии в этом покрытии обусловлены деформациями, возникающими при распространении упругой волны в направлении толщины покрытия. Эта волна
~создается поперечными перемещениями Изгнбно-колеблющейся демпфируемой
пластины. |
|
Коэффициент |
потерь в пластине, облицованной мягким вибро поглощаю |
щим покрытием, |
описывается выражением [17] |
______________% [2 sh (у8т)я) т - Ъ sin (2у2)1______________
|
|
2XTI2V2 [COS (2V2) + |
ch (var|2)] + |
i\2 sin (2v2) + |
2 sh (vaT|2) |
7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(14.3.1) |
где r\2 — коэффициент потерь |
материала |
покрытия; %= |
tnxlm2% v 2 = k2t2\ |
k2 = <o/c2; |
mx, |
т 2 — массы |
пластины и покрытия, приходящиеся |
на |
единицу |
поверхности; с2 — скорость |
упругой волны |
в направлении толщины |
покрытия. |
Типичная зависимость коэффи |
|
|
|
|
циента |
потерь, |
вычисленного |
по |
|
|
|
|
формуле |
(14.3.1), |
приведена |
на. |
|
|
|
|
рис. 14.8. Этот рисунок, а также |
|
|
|
|
анализ выражения |
(14.3.1) показы |
|
|
|
|
вают, |
что |
на частотах |
|
|
|
|
|
|
/рп—
=( « = 1 , 2 , 3 . . . . )
имеются максимумы коэффициента потерь. Эти частоты соответствуют резонансным продольным колеба
ниям стержня длиной t2 из мате риала, у которого ср.п= с2. Ве
личина Т)2 на частотах f = fpn равна
|
*)p/t = |
|
|
|
Рис. |
14.8. |
Зависимость |
коэффициента |
_______________ П?______________ |
|
|
потерь |
мягкого |
вибропоглощающего по |
|
l+X4.vP«th ( - M S - ) |
|
|
|
|
|
крытия от частоты. |
|
|
|
1 — по |
формуле |
(14.3.3); |
2 — по формуле |
|
|
(14.3.3) |
|
|
|
(14.3.6); |
3 — по формуле (14.1.3). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Наибольшее значение т|р Л |
имеет |
место |
при |
n = |
1: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
% |
|
|
(14.3.4) |
|
|
Л п .а х -'П р х - |
i + |
i,23Xil? • |
|
|
|
|
|
На |
антирезоиансных |
частотах |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/арп = |
- ^ |
- |
( « = 1 . 2 , 3 , . . . ) |
|
(14.3.5) |
имеем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11 |
|
|
|
712 |
|
|
|
(14.3.6) |
На |
низких частотах |
(v4 < J ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
•п « |
|
|
^ |
|
’ |
|
|
(14.3.7) |
|
|
|
4 |
3 ( 1 + Х ) |
|
|
|
а на высоких |
|
|
_ |
|
р2с2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9 |
|
|
( (14.3.8) |
|
|
|
^ ~ |
|
сùmx |
|
|
|
где |
р2 — плотность |
материала |
покрытия. |
|
|
|
|
|
где |
— коэффициент |
потерь |
вязкоупругого |
материала; |
|
|
|
|
|
У « |
12а^азР3; |
|
|
|
(14.4.2) |
|
|
ё2 = |
02 |
. |
|
|
|
(14.4.3) |
|
|
^3*2*3 knl |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
«a = |
У h; азг = а 2 + |
a3f2 + |
1/2; |
а 2 = /2/ / 2; |
р3 = Ei/Ец |
iiy |
t2, t3 — тол |
щина пластины, вязкоупругого и армирующего |
слоев; |
Et, |
£ 2, |
£ 3 — модули |
Юнга пластины, вязкоупругого |
и |
армирующего |
слоев; |
Go— модуль сдвига |
вязкоупругого слоя. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 14.10. Зависимость коэффициента потерь пластины, облицованной арми рованным вибропоглощающим покры тием, от параметра g2 при rj2 = 1.
/ — Y = 0,1; 2 — V = 1; з — Y = Ю.
Рис. 14.11. Зависимость макси мального значения коэффициента потерь пластины/ r)max, облицованной— " армированным покрытием от параметра у.
Зависимость коэффициента потерь ц от толщины слоев покрытия и демпфи руемой пластины определяется значением у, называемым иногда геометриче ским параметром покрытия. Частотная зависимость т| определяется сдвиговым
|
|
|
|
параметром |
g 2, который, как это -видно |
из формулы (14.4.3), обратно пропор |
ционален |
частоте. |
|
На рис. |
14.10 приведена зависимость коэффициента потерь пластины, об |
лицованной |
армированным покрытием, |
от частотно-зависимого параметра g2 |
при т|2 = |
1 - Следует иметь в виду, что увеличение g2 соответствует уменьшению |
частоты. |
Видно, что имеется частота / opt, на которой коэффициент потерь пла |
стины максимален. При удалении от этой частоты значение т] монотонно умень шается. Видно также, что увеличение параметра у приводит к возрастанию коэффициента потерь пластины г).
При значении
^2opt=V (T + Y) (l-HlI)
коэффициент потерь приобретает максимальное значение
ÎÎ2V
Tlmax
У + 2 ( 1 + fiijopt)
Частота, соответствующая g2opt’ Равиа
Я — |
i |
f |
в г ( Ч - У ) (1+Tfl) |
Aopt"“ |
2лЕ3ЬЬ “ |
V |
12Pl |
(14'4‘4)
(14.4.5)
(14.4.6)
где Pl — плотность материала пластины.
На рис. 14.lt дана, зависимость Г)тах от параметра Y при различных значе
|
|
|
|
|
ниях Т|2. Видно, |
что прирост т|т ах прекращается при достижении параметром |
у значения |
у « |
10. Видно также, что увеличение коэффициента потерь |
вяз |
коупругого |
материала ц2 свыше т|2 = 1 |
нецелесообразно. |
|
В качестве вязкоупругого слоя применяются резины, обладающие масло- |
стойкостью |
и другими необходимыми эксплуатационными свойствами; Иногда |
с этой же |
целью |
используют липкий вязкоупругий материал, который |
одно |
временно выполняет функции связующего |
демпфируемую пластину и |
арми |
рующего слоя. За рубежом известны армирующие покрытия такого рода, на зываемые «демпфирующей лентой».
Для увеличения коэффициента потерь в демпфируемой пластине армиро ванное покрытие наносят в несколько слоев. В судовых условиях применяется покрытие такого рода — Полиакрил-В [4]. Оно представляет собой чередую щиеся слои вязкоупругого материала из акрилового полимера толщиной
0,12—0,2 мм и армирующей, алюминиевой фольги толщиной 0,06 мм. При |
от |
носительной |
массе покрытия, нанесенного на пластину из легких сплавов, рав |
ной |
0,4— 0,5, |
коэффициент потерь в ней составляет около 0,1 в диапазоне |
ча |
стот |
50— 10 |
000 Гц. |
|
Подробнее об армированных вибропоглощающих покрытиях см. в работе 117].
§14.6. ВИБРОПОГЛОЩАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИОННЫЕ МАТЕРИАЛЫ
Вибропоглощающие конструкционные материалы имеют заранее внесенные потери. Поэтому на конструкции, изготовленные из таких материа лов, нет необходимости наносить вибропоглощающие покрытия. К вибропогло щающим конструкционным материалам относятся так называемые слоистые материалы, состоящие из двух металлических пластин (обычно одинаковой толщины), соединенных вязкоупругим клейким слоем. В зарубежной техни ческой литературе они называются «сэндвичами». Из конструкционных материа-
Рис. 14.12. Конструкция слоистого вибропоглощающего материала при отсут ствии (а) и при наличии (б) деформации.
/ — металлические пластины; 2 — вязкоупругий материал; |
Д — деформация вязко |
упругого |
материала. |
|
лов такого типа в судостроении можно |
изготовлять |
звукоизолирующие ко |
жухи, легкие переборки, пайолы и другие элементы |
корпусных конструкций |
со слабой статической нагрузкой. |
|
|
Конструкция и характер деформации вязкоупругого слоя при изгибных |
колебаниях материала показаны на рис. 14.12. -Видно, |
что, как и в армирован |
ных вибропоглощающих покрытиях, вязкоупругий материал здесь испытывает деформацию сдвига.
Коэффициент потерь слоистого конструкционного симметричного {tx = t9) материала можно определить по формуле [6]
___________ 21ы у ____________ |
(14.5.1) |
|
1 |
l + 2 £ ( 2 + Y ) H - 4 g 2 (H - Y ) ’ |