- •Е.Н.Троян
- •1. Истечение газов и паров
- •1.1 Математическое описание процесса истечения
- •1.2. Вычисление скорости энергетически изолированного
- •1.3. Вычисление скорости энергетически изолированного течения
- •1.4. Кризис течения сжимаемой жидкости
- •1.5. Геометрическое воздействие на поток сжимаемой жидкости
- •1.6. Истечение из суживающегося (простого) сопла
- •1.7 Условие перехода через критическую скорость.
- •1.8 Истечение при наличии трения
- •1.9 Дросселирование газов и паров
- •2.2 Методы сравнения термодинамических кпд
- •2.4 Цикл двигателя Стирлинга
- •2.5 Идеальные циклы газотурбинных установок
- •2.6 Идеальные циклы паросиловых установок
- •2.6.1 Цикл Карно с влажным паром в качестве рабочего тела
- •2.6.2 Цикл Ренкина
- •2.6.3 Вляние параметров пара на термодинамический кпд цикла паросиловой установки
- •2.6.4 Цикл паросиловой установки с промежуточным
- •2.6.5 Регенеративный цикл
- •2.6.6 Теплофикационный цикл
- •2.7 Общие методы анализа эффективности необратимых
- •2.7.2 Энтропийный метод расчета потерь работоспособности
- •2.7.3 Эксергетический метод расчета потерь работоспособности
- •2.7.4 Анализ цикла Ренкина с учетом необратимых потерь
- •2.8 Расчетное задание
- •1. Насыщенный водяной пар (по давлениям)
- •2. Вода и перегретый водяной пар
2.6.2 Цикл Ренкина
Перечисленные выше недостатки, присущие паросиловой установке, в которой осуществляется цикл Карно с влажным паром в качестве рабочего тела, могут быть частично устранены, если отвод тепла от влажного пара в конденсаторе производить до тех пор, пока весь пар полностью не сконденсируется. В этом случае сжатию от давления Р2 до давления Р1 подлежит не влажный пар, а вода, сжимаемость которой пренебрежимо мала. Для перемещения воды из конденсатора в котел с одновременным повышением ее давления применяются не компрессоры, а насосы, компактные и простые по устройству, потребляющие весьма мало энергии для своего привода. Например, при адиабатном сжатии воды в насосе от 1 до 30 бар затраченная работа в 165 раз меньше адиабатной работы сжатия водяного пара в компрессоре.
Вследствие преимуществ полной конденсации влажного пара в паросиловых установках применяется цикл с полной конденсацией, называемый циклом Ренкина, предложенный в 50-х годах прошлого века почти одновременно шотландским инженером и физиком У.Ренкиным и Р.Клиузиусом. Схема паросиловой установки с циклом Ренкина аналогична схеме установки, изображенной на рис. 2.30, с той лишь разницей, что в случае цикла Ренкина на этой схеме 5- не компрессор влажного пара, а водяной насос.
Цикл Ренкина в S-T диаграмме изображен на рис.2.33. Влажный пар в конденсаторе полностью конденструется по изобаре Р2 = const (точка 3 на рис. 2.33). Затем вода сжимается насосом от давления Р2 до давления Р1; этот адиабатный процесс изображен в S-T диаграмме вертикальным отрезком 3-5. Длина отрезка 3-5 в S-T диаграмме мала, т.к. при изоэнтропном сжатии воды ее температура возрастает незна-

Рис. 2.33. Цикл Ренкина в S-Т диаграмме
чительно, практически точки 3 и 5 сливаются и процесс изобарного подогрева воды в котле (Р1 = const) 5 - 4 сливается с нижней пограничной кривой. По достижении температуры кипения происходит изобарно-изотермический процесс парообразования (участок 4-1 на рис. 2.33). Сухой насыщенный пар, полученный в котле, поступает в турбину; процесс расширения в турбине изображается адиабатой 1 - 2. Отработавший влажный пар поступает в конденсатор, и цикл замыкается.
С точки зрения термодинамического КПД цикл Ренкина представляется менее выгодным, чем обратимый цикл Карно. Однако с учетом реальных условий осуществления цикла экономичность цикла Ренкина выше экономичности соответствующего цикла Карно с влажным паром в качестве рабочего тела. Вместе с тем замена громоздкого компрессора, потребляющего значительную работу, компактным водяным насосом позволяет существенно снизить затраты на сооружение паросиловой установки и упростить ее эксплуатацию.
Для того чтобы увеличить термодинамический КПД цикла Ренкина, применяют так называемый перегрев пара в специальном элементе котла - пароперегревателе ПП (рис. 2.34), где пар нагревается до температуры, превышающей температуру насыщения при данном давлении Р1. Цикл Ренкина с перегретым паром изображен на u-Р

Рис. 2.34. Схема ПСУ с перегревом пара

Рис. 2.35. Цикл Ренкина с перегревом пара
в u-Р диаграмме

Рис. 2.36. Цикл Ренкина с перегревом пара
в S-T диаграмме
(рис. 2.35) и S-Т (рис. 2.36) диаграммах. Процесс перегрева пара отличающий рассматриваемый цикл от цикла с насыщенным паром, происходит при постоянном давлении и изображается на обеих диаграммах отрезками 6 - 1 изобары Р1 = const. В этом случае средняя температура подвода тепла увеличивается по сравнению с температурой подвода тепла в цикле без перегрева, и, следовательно, термодинамический КПД цикла возрастает.
Из рис. 2.35, 2.36 видно, что в случае цикла с перегревом про-цесс расширения пара в турбине 1 - 2, осуществляется до того же, что и раньше, давления Р2, заканчивается внутри двухфазной области в районе более высоких степеней сухости, чем для цикла, изобра-женного на рис. 2.33. Благодаря этому условия работы проточной части турбины оказываются более легкими и, следовательно повы-шается внутренний относительный КПД турбины.
Цикл Ренкина с перегревом пара является основным циклом паросиловых установок, применяемых в современной тепло-энергетике.
Термодинамический КПД паросиловой установки определяется из общего уравнения
![]()
Поскольку процессы подвода и отвода тепла в цикле Ренкина осуществляются по изобарам, а в изобарном процессе количество подведенного (отведенного) тепла равно разности энтальпий рабочего тела в начале и в конце процесса, то применительно к циклу Ренкина можно записать:
q1 = i1 - i5
и
|q2| = i2 - i3
(индексы у величин i соответствуют обозначениям состояний рабочего тела на рис. 2.35, 2.36).
Здесь i1 - энтальпия перегретого пара на выходе из котла (при давлении Р1 и температуре Т1), i2 - энтальпия влажного пара на выходе из турбины, т.е. на входе в конденсатор (при давлении Р2 и степени сухости Х2), а i3 - энтальпия воды на выходе из конденсатора (она равна энтальпии воды на линии насыщения i¢ при температуре насыщения Т2, однозначно определяемой давлением Р2).
С учетом этих соотношений получим
![]()
Это уравнение может быть записано в следующем виде
.
(2.18)
Разность (i1 - i2) представляет собой располагемый перепад энтальпии, превращаемый в кинетическую энергию потока и затем в работу в турбине, разность же (i5 - i3) - это техническая работа насоса. Таким образом, работу, производимую в цикле, можно рассматривать как разность работы, полученной в турбине, и работы, затраченной на привод насоса: 1ц = 1т - 1н.
Если пренебречь величиной работы насоса i5 - i3 вследствие ее малости по сравнению с располагаемым перепадом энтальпий, срабатываемым в турбине, i1 - i2, т.е. считать, что i3 » i5, то уравнение (2.18) можно записать в следующем виде:
(2.19)
Это соотношение вполне приемлимо для приближенных расчетов циклов паросиловых установок низкого давления. Для установок высокого давления величиной работы насоса пренебречь нельзя.
Уравнение (2.18) и (2.19) позволяет с помощью S -i диаграммы или таблиц термодинамических свойств воды и водяного пара определить величину термодинамического КПД цикла Ренкина по известным значениям начальных параметров пара (т.е. параметров пара на входе в турбину) Р1 и Т1 и давления пара в конденсаторе Р2.
