книги из ГПНТБ / Стабников В.Н. Перегонка и ректификация спирта
.pdf40 |
Физико-химические основы перегонки спирта |
Теплоемкость безводного жидкого этилового спирта доволь но сильно меняется с изменением температуры (табл. 1 1 ).
А. Г. Дорошевский и А. В. Раковский [4] предложили сле дующую формулу для определения теплоемкости жидкого эти лового спирта в интервале температур от 0 до 60° С:
с = 0,540+ 0,00171 ккал/кг-град;
здесь t—температура жидкости, при которой отыскивается теп лоемкость.
Если отыскивается средняя теплоемкость в интервале тем ператур от t\ до t2, то
t = *l±Js .
2
§ 3. ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИЕ КОНСТАНТЫ ВОДНЫХ РАСТВОРОВ ЭТИЛОВОГО СПИРТА
В процессе перегонки и ректификации мы имеем дело со сложными многокомпонентными смесями, однако основными яв ляются почти всегда два компонента: вода и этиловый спирт. Поэтому водно-спиртовые растворы играют громадную роль в процессах перегонки и ректификации, а их свойства представля ют значительный интерес.
' Во всех расчетах тепло- и массопередачи при перегонке и ректификации мы встречаемся с необходимостью знать такие свойства, как удельный вес жидких парообразных смесей спирта и воды, теплопроводность, теплоемкость, вязкость растворов различной концентрации. Поэтому мы считаем необходимым дать краткую сводку этих констант в виде таблиц и графиков.
Удельные веса водно-спиртовых растворов при различных температурах представлены на графике рис. 25, составленном И. М. Ройтером. Удельный вес насыщенных водно-спиртовых па
ров |
при давлениях от 1 до 1,9 ата представлен на графике |
рис. |
26, составленном тем же автором. |
Теплоемкость водно-спиртовых растворов изучалась многими авторами. Наибольшим распространением до последнего време ни пользовались формулы Жамена и Амори. Работами после дующих исследователей было доказано, что эти формулы дак5т завышенные значения теплоемкости. На основе сопоставления наиболее достоверных данных составлена таблица теплоемкости водно-спиртовых растворов (см. табл. 1 1 ).
|
|
|
Содерж ание спирт а В % Вес, |
|
|||||||||
|
l.ooo |
О |
Ш |
|
20 |
30 |
9i0 |
50 |
|
60 |
70 |
80 90100 |
|
|
|
------------------------------------------------------------------------П|1|Ч[1'| 1|М T'TfT IMIllljl пттрп■ITTpTTTTT |
|||||||||||
|
0,980 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,960 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0990 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1.0.920 |
|
|
|
|
|
Ш |
252 |
|
|
|
|
|
|
•4 |
0.900 |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
||
g |
0.880 |
|
|
|
|
|
I |
|
|
|
|
|
|
|
0.860 |
|
|
|
|
|
— St |
? ! |
|
|
:S |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 § |
3 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
I |
0.890 |
|
|
|
|
|
I |
|
|
|
|
||
|
0,820 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
^ |
0,800 |
|
|
|
|
|
! |
|
|
|
|
|
|
|
0,780 |
|
|
|
|
|
& |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,760 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0790 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
/0 |
20 |
30 |
90 |
50 |
60 |
|
70 |
80 |
90 |
700 |
|
|
|
|
Содерж ание спирт а 0 |
°/o об. |
|
|
Рис. 25. Удельный вес водио-спиртовых растворов при разных температурах.
Содержание спирта S У. Sec,
Удельный бес парад В кг/м
Рис. 26. Удельный вес насыщенных водно-спиртовых паров.
спирта растворов водных__константы химические-Физико
42 |
Физико-химические основы |
перегонки спирта |
|
Приведенные в таблице значения |
теплоемкости отвечают |
данной температуре.
При изменении температуры в интервале от t\ до t2 следует брать значение теплоемкости, среднее для данного интервала.
А. Г. Дорошевский [4] предложил ряд уравнений для нахож дения теплоемкости водно-спиртовых растворов при данной тем пературе и концентрации спирта.
Для раствора, содержащего 10%> вес. спирта,
с= 1,045—0,00210/4-0,00003875/2 ккал/кг. град\ для 20% с= 1,038—0,00080/4-0,0000150/2;
для 30% |
с = |
0,997 + |
0,000475/— О,00000125/2; |
для 40% с = |
0,930+ 0,002225/ — 0,00002825/2: |
||
для 50% |
с = |
0,856 -1- 0,003575/ — 0,00004625/2; |
|
для 60% |
с = |
0,798+ 0,003075/ — 0,00002875/2; |
|
для 70% с = |
0,734+ 0,002475/ —0,00000875/2; |
||
для 80% |
с = |
0,675 + |
0,00205/; |
для 90% с = 0,610 + |
0,00210/; |
||
для 100% |
с = |
0,540 + |
0,0017/. |
Теплопроводность водно-спиртовых растворов в настоящее время может считаться хорошо изученной. В 1956 г. Н. В. Цедерберг опубликовал данные, полученные им для интервала тем
ператур от —60 до т|-60°С. |
|
для |
положитель |
|||
В табл. |
12 приведены данные Цедерберга |
|||||
ных температур с экстраполяцией до 80°С [1]. |
|
|
||||
|
Теплопроводность водно-спиртовых растворов |
Таблица 12 |
||||
|
|
|||||
|
|
(в ккал/м |
ч град) |
|
|
|
Содержание |
|
Теплопроводность при температуре в °С |
||||
|
|
|
|
|
||
спирта в % об. |
0 |
20 |
40 |
60 |
80 |
|
4 |
||||||
|
|
|
|
|
||
0 |
0,474 |
0,515 |
0,545 |
0,567 |
0,580 |
|
25 |
0,373 |
0,391 |
0,409 |
0,428 |
0,447 |
|
38 |
0,328 |
0,338 |
0,348 |
0,358 |
0,368 |
|
50 |
0,288 |
0,294 |
0,299 |
0,305 |
0,310 |
|
65 |
0,240 |
0,244 |
0,247 |
0,250 |
0,253 |
|
80 |
0,193 |
0,194 |
0,194 |
0,195 |
0,195 |
|
94 |
0,160 |
0,158 |
.0,155 |
0,153 |
0,150 |
|
98 |
0,151 |
0,147 |
0,143 |
0,138 |
0,133 |
|
100 |
0,146 |
0,141 |
0,137 |
0,133 |
0,128 |
В тепловых и гидравлических расчетах ректификационных установок большую роль играет вязкость водно-спиртовых сме сей. В табл. 13, составленной по данным Технической энцикло педии, даны значения вязкости для водно-спиртовых растворов различной крепости и температуры.
|
Физико-химические константы |
водных |
растворов спирта |
43 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 13 |
||
|
Вязкость водно-спиртовых растворов (в сантипуазах) |
|
||||||||
Концентра ция |
|
|
Вязкость' при температуре в •с |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
•спирта в % вес |
0 |
10 |
20 |
25 |
30 |
40 |
50 |
со |
70 |
|
|
|
|||||||||
|
10 |
3,215 |
2,162 |
1,548 |
1,328 |
1,153 |
0,896 |
0,725 |
0,602 |
0,509 |
|
20 |
5,275 |
3,235 |
2,168 |
1,808 |
1,539 |
1,144 |
0,896 |
0,728 |
0,606 |
|
30 |
6,900 |
4,095 |
2,670 |
2,203 |
1,894 |
1,353 |
1,038 |
0,826 |
0,677 |
|
40 |
7,150 |
4,355 |
2,867 |
2,374 |
1,941 |
1,455 |
1,116 |
0,887 |
0,724 |
|
45 |
7,010 |
4,310 |
2,867 |
2,387 |
2,007 |
1,478 |
1,138 |
0,902 |
0,736 |
|
50 |
6,625 |
4,174 |
2,832 |
2,368 |
2,001 |
1,475 |
1,136 |
0,' 04 |
0,739 |
|
60 |
5,715 |
3,787 |
2,642 |
2,232 |
1,906 |
1,426 |
1,109 |
0,887 |
0,727 |
|
70 |
4,720 |
3,268 |
2,369 |
2,025 |
1,744 |
1,328 |
1,044 |
0,841 |
0,696 |
|
80 |
3,648 |
2,663 |
1,998 |
1,738 |
1,519 |
1,181 |
0,950 |
0,778 |
0,648 |
|
90 |
2,691 |
2,048 |
1,601 |
1,422 |
1,270 |
1,022 |
0,835 |
0,695 |
0,589 |
|
100 |
1,776 |
1,480 |
1,221 |
1,101 |
0,997 |
0,824 |
0,695 |
0,590 |
0,506 |
|
В табл. 14 представлены значения кинематической вязкости |
|||||||||
спиртовых растворов [1]. |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
14 |
|
|
Кинематическая вязкость водно-спиртовых |
растворов |
|
|||||||
|
|
|
|
(в m -Ih-W ) |
|
|
|
|
||
Содержание |
|
|
Вязкость при температуре в °с |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
спирта в %вес. |
0 |
10 |
20 |
30 |
40 |
50 |
60 |
70 |
80 |
|
|
|
|||||||||
|
0 |
64,4 |
46,8 |
36,1 |
29,3 |
23,9 |
20,4 |
17,2 |
15,1 |
13?4 |
|
10 |
117,7 |
79,1 |
56,8 |
42,3 |
33,2 |
27,1 |
22,4 |
19,2 |
16,3 |
|
20 |
194,8 |
119,8 |
80,6 |
57,5 |
42,8 |
34,0 |
27,8 |
23,5 |
19,7 |
|
30 |
257,4 |
153,8 |
100,7 |
70,3 |
51,6 |
40,0 |
32,3 |
26,7 |
22,5 |
|
40 |
271,2 |
166,7 |
110,5 |
75,2 |
57,2 |
44,2 |
35,4 |
29,0 |
24,9 |
|
50 |
256,9 |
162,8 |
111,5 |
79,5 |
59,4 |
46,1 |
36.8 |
30,5 |
27,2 |
|
60 |
226,7 |
151,7 |
106,6 |
77,9 |
58,9 |
46,2 |
37,4 |
31,1 |
27,5 |
|
70 |
192,2 |
134,4 |
98,3 |
72,9 |
56,4 |
44,5 |
36,4 |
30,7 |
27,5 |
. |
80 |
152,8 |
112,4 |
85,3 |
65,4 |
51,5 |
41,9 |
34,8 |
29,4 |
26,6 |
|
90 |
115,9 |
89,2 |
70,4 |
56,5 |
45,9 |
38,2 |
32,3 |
27,5 |
24,5 |
|
95 |
96,4 |
77,0 |
62,7 |
51,1 |
41,2 |
35,7 |
30,5 |
26,6 |
23,5 |
|
100 |
79,5 |
66,8 |
55,6 |
46,1 |
38,2 |
33,0 |
28,1 |
24,7 |
22,0 |
44Физико-химические основы перегонки спирта
§4. ФАЗОВОЕ РАВНОВЕСИЕ В СИСТЕМЕ ЭТАНОЛ — ВОДА
Воснове учения о перегонке и ректификации лежат основ ные законы, установленные Д. П. Коноваловым и М. С. Врев
ским.
Законы Коновалова
Для теории и практики основным вопросом является вопрос о составе равновесных паровой и жидкой фаз.
Для интересующего нас случая правило фаз может быть записано следующим образом:
s = k — f + 2 = 2 — 2 + 2 = 2 ;
здесь: s — число степеней свободы; f—число фаз, равное 2 ;
k—число компонентов, равное 2 .
Правило фаз указывает, что из трех параметров, определя
ющих состояние системы |
(температура, |
давление, |
концентра |
||||||
|
|
ция), (произвольно (могут |
|||||||
|
|
быть выбраны 2. Так, если |
|||||||
|
|
заданы температура и |
кон |
||||||
|
|
центрация, то |
давление |
в |
|||||
|
|
системе |
будет |
иметь |
неко |
||||
|
|
торое |
определенное |
значе |
|||||
|
|
ние. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На рис. 27 представлена |
|||||||
|
|
•изотерма |
упругости |
водного |
|||||
|
|
раствора |
этилового |
спирта. |
|||||
|
|
Рассматривая график, мож |
|||||||
|
|
но заметить, |
что |
давление |
|||||
100Спирт |
водно-спиртовых паров уве- |
||||||||
личивается |
до |
некоторого |
|||||||
|
О Вова |
максимума, |
|
отвечающего |
|||||
Рис. 27. Изотерма упругости |
пара рас- Т0Чке а‘ Д алее ПР!И У ^ЛИ че- |
||||||||
твора этилового спирта в |
воде. |
нии концентрации |
спирта |
в |
|||||
|
|
жидкой фазе давление сни |
|||||||
|
|
жается. |
|
|
|
|
|
|
Определенному значению t (температуры) и с (концентра ции) отвечает вполне определенное значение упругости пара.
Д. П. Коновалов в конце прошлого века, исследуя упругость паров растворов спиртов и органических кислот, установил 2 ос новных закона, в дальнейшем послуживших основой теории пе
регонки. |
составов паровой |
Эти законы устанавливают, соотношение |
|
и жидкой фаз бинарных систем, находящихся |
в равновесии. |
|
Фазовое равновесие в системе этанол — вода |
45 |
||
Первый закон Коновалова может быть сформулирован сле |
||||
дующим |
образом: «Пар, находящийся в равновесии |
с раство |
||
ром, содержит в избытке тот компонент, прибавление |
которого |
|||
к раствору понижает температуру кипения». |
бинарных |
|||
Это положение безусловно справедливо для тех |
||||
смесей, |
на изотермах упругости которых |
нет точек максимума |
||
или минимума (экстремумов). |
как |
и растворы |
этилового |
|
Для |
тех же растворов, которые, |
|||
.спирта1 в воде, имеют экстремум на |
кривой упругости, имеется |
такая концентрация жидкой фазы, при которой ее состав одина ков с составом паровой фазы.
Второй закон Коновалова устанавливает: «В экстремумах давлений пара составы жидкой и паровой фаз совпадают».
Таким образом, первый закон устанавливает качественно со став паровой фазы в зависимости от состава жидкой фазы,- Вто рой закон определяет состав азеотропа — нераздельнокипящей смеси, для которой состав фаз одинаков. Смесь этилового спир та имеет азеотропную точку при нормальном давлении при со держании спирта 95,57% вес. Температура кипения азеотропа при нормальном давлении 78,15°С.
|
На рис. 28 представлена |
|
|
||||||
кривая |
равновесия |
для си |
|
|
|||||
стемы этиловый спирт—во |
|
|
|||||||
да |
при |
нормальном |
давле |
|
|
||||
нии. |
горизонтальной |
оси |
|
|
|||||
|
На |
|
|
||||||
этого графика отложено со |
|
|
|||||||
держание |
этилового |
спирта |
|
|
|||||
в жидкой фазе, а на верти |
|
|
|||||||
кальной оси—в паровой фа |
|
|
|||||||
зе. |
В |
точке, |
отвечающей |
|
|
||||
азеотропу; кривая равнове |
|
|
|||||||
сия |
пересекает |
диагональ |
|
Спирт Вжидкости В % Вес |
|||||
диаграммы, а дальше |
про |
|
|||||||
ходит под |
диагональю |
до |
Рис. 28. |
Кривая равновесия системы |
|||||
правой |
верхней |
точки |
диа |
||||||
этиловый |
спирт—вода при нормальном |
||||||||
граммы. |
Этот график пост |
|
давлении. |
||||||
роен для |
постоянного |
дав |
|
|
ления, и кривая равновесия является изобарой. При изменении давления изменяется и положение кривой равновесия.
Законы, управляющие изменением равновесия состава фаз,
установлены М. С. Вревским. |
следующие |
два |
вопроса: |
Законы Вревского отвечают на |
|||
]) как влияет температура (давление) на равновесие |
раствора . |
||
двух жидкостей и их насыщенного |
пара и 2 ) |
какова |
зависи- |
46 Физико-химические основы перегонки спирта
мость между изменением равновесия под влиянием температу ры (давления) и изменением состава нераздельнокипящей сме си.
Для решения этих основных вопросов Вревский |
предпри |
нял термодинамическое исследование, а результаты |
его про |
верил экспериментально. |
|
Первый закон Вревского |
|
Рассмотрим вначале, каким образом Вревский разрешает пер-' вый из поставленных вопросов. Теоретически этот вопрос разре шается им путем следующих рассуждений: предположим, что раствор содержит Ni молей первой жидкости на 1 моль второй и N2 молей второй жидкости на 1 моль первой. Пусть при сме шение Л^1 молей первой жидкости с 1 молем второй выделяется Q' калорий тепла. Прибавим к бесконечно большому количест
ву нашего раствора 1 |
моль первой |
жидкости. Если Р j—упругость |
ее паров в свободном состоянии, |
—парциальное давление ее |
|
паров над раствором |
при температуре Т, R—газовая постоян |
ная в тепловых единицах, то, согласно Кирхгофу, теплота раз бавления раствора
или
dQ |
__ d t j |
^ __ Р Т 2 ^ 1 . |
^ |
(2) |
|||
ДА1! |
_ |
d t ‘ |
р , |
|
d t ' |
Я , ’ |
|
|
|
||||||
но |
|
|
|
|
|
|
|
|
RT2 |
P j |
|
1 |
|
(3 ) |
|
|
|
d t |
|
|
|
||
где L \—молекулярная |
теплота |
испарения первой |
жидкости. |
|
|||
Отсюда |
|
|
|
|
|
|
|
|
R T 2 |
d p 1 |
= |
W |
d Q 1 |
|
(4) |
|
d t |
d N . |
|
||||
|
|
Р1 |
|
|
|
Проведем аналогичные рассуждения и для второй жидкости, при этом обозначим тепло, выделяющееся при смешении N2 мо лей второй жидкости с 1 молем первой жидкости, через Q", а молекулярную теплоту испарения второй жидкости — через Ь2. Тогда получим:
r t 1- ^ |
-----L = i |
+ J f L . . |
(5) |
d t |
р 3 |
d N 3 |
|
Фазовое равновесие в системе этанол — вода |
47 |
В этом уравнении р2— парциальное давление паров второй
dQ"
жидкости над раствором, а ---------теплота, выделяющаяся при dN2
разбавлении раствора второй жидкостью. Вычтем из уравнения
(4) уравнение (5); кроме того, заменим |
отношение pi/рг черед |
|||||||||
отношение числа молей компонентов смеси в парах |
||||||||||
|
|
|
|
Pi/P2 ~ |
n jn 2= у*. |
|
|
|||
В результате преобразований получим: |
|
|||||||||
|
|
|
|
dv |
|
dQ' |
— f^2+' |
dQ" |
||
|
|
|
|
|
dN, |
dN„ |
||||
|
|
|
У |
dt |
|
|
r T 2 |
|
( 6> |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
dQ' |
|
|
|
|
|
|||
здесь L\ 4 - |
-количество тепла, расходуемое при испарении 1 |
|||||||||
|
|
dN, |
|
|
|
|
Соответственная величина |
|||
моля первой жидкости из раствора. |
||||||||||
для второй жидкости будет равна Ь2 + ~ ~ . |
|
|||||||||
с |
т |
< d |
Q |
' T . dQ" |
|
|
dNа |
|
||
, то относительное содержание пер- |
||||||||||
Если Lj + |
|
|
||||||||
|
|
|
1 |
|
т- |
г |
, d Q |
' r |
, dQ" |
|
вого компонента возрастет. |
Если L Н----- |
< L2-\------->то, наобо- |
||||||||
|
|
|
|
^ |
|
|
dN, |
|
dNt |
рот, возрастет относительное количество второго компонента в парах.
Выражение (6 ) свидетельствует о том, что изменение соста ва паров при сложном испарении зависит от двух факторов: физико-химического и физико-механического. Вревский следую щим образом формулирует эту мысль, проходящую далее крас ной нитью через все его исследования в области бинарных рас творов: «Исходя из теории Кирхгофа, мы можем рассматривать изменение состава паров под влиянием температуры как резуль тат совместного действия двух факторов: физико-механического и физико-химического» [5]. Физико-химический фактор представ лен в уравнении (6 ) величиной теилот разбавления, а физико механический—величиной теплот испарения.
Уравнение (6 ), как показал Вревский, может быть упрощено через замену
„ я Ж
{ dN, |
dN3 J |
dx ’ |
где Q—теплота образования раствора, содержащего х молей пер вого компонента и 1 —х молей второго компонента.
* В этом параграфе, в виде исключения, содержание н. к. в парах обозначено через у.
48 |
Физико-химические основы перегонки спирта |
Величина |
—— выражает изменение теплоты образования |
раствора с изменением его состава. Иначе говоря, это — произ водная, знак которой зависит от вида кривой Q—х. Уравнение (6 ) после подстановки приобретает следующий вид:
|
|
Ll—L%+ |
dQ |
|
dy_ |
_1_ |
dx |
||
|
||||
dt |
У |
RT2 |
(7) |
|
|
В уравнении (7) физико-механический фактор представлен разностью теплот испарения L x—L2, а физико-химический — величиной производной dQ/dx. Из рассмотрения уравнения (7) вытекает формулировка первого закона Вревского: «При сооб щении тепла раствору увеличивается в парах относительное со держание того тела, испарение которого требует большей за траты энергии» [6 ].
Уравнение (7) показывает, что в |
некоторых |
случаях |
эта |
формулировка может быть изменена. |
Именно, |
когда |
=0, |
|
|
dx |
|
т. е. когда теплота образования не зависит от конечной концен
трации, уравнение (7) |
принимает следующий вид: |
|
|
dt |
. _ L |
= |
(8 ) |
у |
RT* |
' |
|
В этом случае знак |
зависит только от разности молеку |
||
лярных теплот испарения L x—L2. В этом частном случае |
пер |
вый закон Вревского может быть сформулирован так: при со общении тепла раствору увеличивается в парах относительное содержание того тела, молекулярная теплота испарения которо го больше.
Однако следует подчеркнуть еще раз, что такая формулиров ка будет справедлива только для частного случая, когда физи
ко-химический фактор |
может не учитываться |
( = 0 |
) . |
В об- |
|
щем случае знак dy/dt |
|
|
dx |
|
|
будет зависеть как от величины L x—Ь2, |
|||||
так и от величины dQ/dx, т. е. как от |
физико-механического, |
||||
так и от физико-химического фактора. |
При |
этом |
могут |
быть |
|
установлены несколько различных случаев_ соотношений |
двух |
||||
сЬакторов. Возможен случай, когда производная |
имеет тот |
||||
|
|
|
dx |
|
|
же знак, что и разность молекулярных теплот испарения L x—L2. Независимо от того, больше ли эта разность, чем производная, или меньше, порядок изменения dy/dt будет определяться зна
Фазовое равновесие в системе этанол — вода |
49 |
ком Li—L2. Если знак производной |
иной, чем величины |
||
Д —-L2, то возможны два случая: |
|
|
|
dQ . , |
, |
dQ . |
т г |
—!- < L 1—L2 или |
-----> |
L ^ — L 2 . |
|
dx |
|
dx |
|
В |
первом случае порядок изменения у определяется по-преж |
|||
нему |
знаком L\—La, во втором—определяющей величиной яв- |
|||
|
dQ |
„ |
, |
dQ |
ляется ——. |
Таким образом, величина |
---- играет весьма суще- |
||
|
dx |
|
|
dx |
ственную роль. Значение этой производной находится в зависи мости от вида кривой Q = f(x). В наиболее общем случае при переходе от одного состава системы к другому направление, в котором перемещается равновесие, не остается постоянным. Оно противоположно на определенных участках концентраций:
„ |
dy |
1 |
п |
|
Л |
1 |
. |
в одном интервале концентрации |
— • |
— > |
0 |
, в другом-------- < |
|
||
<0. При этом в точках перехода |
dt |
у |
|
|
dt |
у |
|
к |
обратному |
направлению |
—— —= 0 , т. е. в этих точках изменение давления не будет вли- dt у
ять на равновесие. Отсюда вытекает, что для выяснения влияния давления на равновесие необходимо иметь кривую Q—х для данной системы.
Мы сочли необходимым особенно подробно остановиться на значении физико-химического фактора в уравнении (7), так как игнорирование его приводит к неправильным формулировкам первого закона Вревского. В литературе встречаются такие фор мулировки закона Вревского, в которых зависимость состава па ра растворов от температуры определяется соотношением теплот испарения компонентов. В некоторых случаях такая трак товка закона Вревского приводит к неправильным выводам. По этому следует придерживаться той формулировки первого зако на, которая вытекает из уравнений (6 ) и (7) и которая дана са мим Вревским. Для практических целей эта формулировка мо жет быть изложена иначе, принимая во внимание, что сообщение тепла раствору определенной концентрации возможно только при повышении давления в системе. Тогда можно будет сказать: при увеличении давления в системе, в которой содержатся два жидких компонента, в парах будет возрастать относительное со- ( держание того компонента, испарение которого требует боль шей затраты энергии.
В таком выражении первый закон Вревского будет более близок интересам практики перегонки, для которой он дает ука зания о необходимом изменении давления при перегонке.
4 Заказ 307