Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

книги из ГПНТБ / Никитин А.О. Теория танка учебник

.pdf
Скачиваний:
71
Добавлен:
30.10.2023
Размер:
17.82 Mб
Скачать

Рис. 121

§ 4. ТЯГОВЫЙ РАСЧЕТ ПОВОРОТА ТАНКА С ДВУХСТУПЕНЧАТЫМ ПЛАНЕТАРНЫМ МЕХАНИЗМОМ ПОВОРОТА

I. Работа двухступенчатого планетарного механизма поворота при повороте танка и направление потоков мощности

На рис. 122 приведена схема двухступенчатого планетарного ме­ ханизма поворота.

При прямолинейном движении танка включены фрикционы Ф\ и Ф2, все тормоза отпущены. Планетарные ряды, механизма пово­ рота сблокированы и весь механизм вращается как одно целое со «скоростью вращения главного вала коробки передач. Прямолиней­ ное движение также обеспечивается при включении обоих малых тормозов Т\ и Т2. В этом случае будет обеспечена пониженная пе­ редача механизма: водила, связанные с гусеницами, будут вра­ щаться медленнее, чем эпициклические шестерни, вращающиеся со скоростью вращения главного вала коробки передач.

Поворот возможен как при включенном фрикционе со стороны забегающей гусеницы, так и при включенном малом тормозе, когда танк до поворота двигался на пониженной передаче механизма по­ ворота.

При повороте возможны следующие случаи: сила Pi может быть тормозной, равной нулю или направленной по движению. Для обеспечения необходимой по величине й направлению силы .Pi при­ меняются соответствующие приемы управления механизмом пово­

рота.

П о в о р о т т а н к а , к о г д а с и л а Р\ я в л я е т с я т о р м о з ­ ной с илой . В том случае когда сила Pi получена в результате использования остановочного тормоза, механизм работает так же, как бортовой фрикцион, вне зависимости от того, сблокирован ме­ ханизм поворота со стороны забегающей гусеницы фрикционом или

19*

291

 

же включен малый тормоз. При пользовании остановочным тормо­ зом силовой связи между отстающей гусеницей и главным валом коробки передач не будет, и все сказанное относительно поворота танка с бортовым фрикционом применимо и в данном случае.

Работа механизма поворота при использовании малого тормо­ за Тх имеет .различный характер в зависимости от того, полностью включен малый тормоз или он пробуксовывает.

При полном включении малого тормоза отстающей стороны гу­ сеница, увлекаемая корпусом, упираясь в грунт, вращает ведущее колесо, которое через бортовую передачу вращает водило планетар­ ного механизма. Водило через сателлиты при неподвижной солнеч­ ной шестерне вращает эпициклическую шестерню. Соответственно поток мощности от отстающей гусеницы поступает на главный вал коробки передач, где сливается с потоком мощности, поступающим на главный вал коробки передач от двигателя. Далее через сбло­ кированный механизм поворота забегающей стороны мощность по­ ступает на забегающую гусеницу.

В том случае, когда малый тормоз пробуксовывает, с сателлита на солнечную шестерню и в малый тормоз поступает дополнитель­ ный поток мощности. Эта мощность расходуется на трение в тор­ мозе. На рис. 123 приведена схема потоков мощности (на ней не нанесены! потоки мощности, расходуемой на трение в ходовой части и трансмиссии).

Щ

Передачу мощности от водила планетарного ряда отстающей стороны на эпициклическую и солнечную шестерни можно просле­ дить анализируя работу планетарного ряда. Общий принцип пере­ дачи энергии от ведущей детали к ведомой заключается в следую­ щем. Ведущей деталью называется деталь, направление усилия:

292

воздействия которой на сопрягаемую деталь совпадает с направле­ нием скорости перемещения контакта деталей.

Поскольку водило вращается через бортовую передачу ведущим колесом отстающей гусеницы, то водило будет воздействовать в свою очередь на сателлит с усилием Р 0, и направление силы Р 0, ■совпадает с направлением скорости контакта водила с сателлитом 1 рис. 124). Водило является ведущим элементом по отношению к сателлиту.

По условию равновесия сателлита силы, приложенные к сател­ литу со стороны эпициклической и солнечной шестерен, могут быть

дап]ра1влшы только в 'противоположную силе Р 0, сторону,

должны

оыть равны друг другу и, следовательно, каждая равна

. Са­

теллит будет воздействовать на эпициклическую и солнечную ше­ стерни такими же по величине силами, но в противоположном на­ правлении. Эпициклическая шестерня вращается в ту же сторону, что и водило. В ту же сторону под воздействием усилия, прило­ женного со стороны сателлита, будет вращаться и солнечная ше­ стерня. Сателлит, согласно определению, является ведущей де­ талью по отношению к эпициклической и солнечной шестерням. -Мощность от сателлита передается на эпициклическую шестерню и далее на главный вал коробки передач, а также на солнечную шестерню и далее на тормоз.

293

Вращение солнечной шестерни з ту же сторону, что и эпицик­ лической'шестерни, ведет к увеличению скорости вращения водила но отношению к скорости, которую будет иметь водило при непо­ движной солнечной шестерне. Увеличение скорости вращения води­ ла увеличивает скорость отстающей гусеницы, в результате чего увеличивается и радиус поворота.

При полностью включенном малом тормозе в полюсе зацепле­ ния сателлита с солнечной! шестерней создается определенное уси­ лие, но полюс зацепления неподвижен it энергия на солнечную ше­ стерню не передается. Потери же на трение в этом полюсе зацеп­ ления шестерен учитываются к. п. д. планетарного ряда.

П о в о р о т т а нк а , к о г д а Я] я в л я е т с я силой! тяги, возможен в следующих трех случаях:

1. Когда поворот осуществляется с расчетным радиусом. Схема сил, действующих на саттелпт планетарного механизма отстающей стороны, в этом случае показана на рис. 125.

Согласно схеме сил и определению ведущей и ведомой детали, мощность от эпициклической шестерни бл'дет передаваться на са­

теллит и далее на отстающую гусеницу через водило и бортовую передачу.

2. Когда поворот осуществляется с радиусом R > R P,- Посколь сила Р\ является силой тяги, то при пробуксовке малого тормоза радиус поворота будет еще меньше и, следовательно, чтобы повер­ нуться с R > R P, .необходимо включить блокировочный фрикцион, в"этом случае солнечная шестерня будет вращаться в ту же сторо­ ну, что и эпициклическая шестерня. Поток мощности будет пере­ даваться от эпициклической шестерни на сателлит и на водило ц.

£94

далее на гусеницу. Кроме того, часть мощности будет расходовать­ ся на трение в пробуксовывающем фрикционе.

3. Когда поворот осуществляется с радиусом R < R P... Тако поворот возможен при пробуксовке малого тормоза. Схема сил бу­ дет такая же, как и на рис. 125. Сила Р i приложена к сателлиту со стороны солнечной шестерни. Сателлит будет действовать в свою очередь на солнечную шестерню в обратную сторону и вращать ее. При вращении солнечной шестерни в обратную сторону уменьшит­ ся скорость вращения водила по сравнению со скоростью его вра­ щения при неподвижной солнечной шестерне, т. е. при повороте с R = RРа. В результате уменьшения скорости вращения водила уменьшится и скорость отстающей гусеницы щ, а следовательно, и радиус поворота.

Солнечная шестерня в этом случае будет ведомой. Мощность на сателлит будет поступать с эпициклической шестерни и распреде­ ляться на водило и солнечную шестерню. Мощность, поступившая на водило, будет передаваться на отстающую гусеницу и обеспечит создание силы тяги Р Мощность, поступившая на солнечную ше­ стерню, будет израсходована на трение в тормозе Т\. Поворот с R<Rp> также возможно осуществить при частично включенном фрикционе.

2. Определение расчетного радиуса поворота R pp > B

Поворот с расчетным радиусом R p. > В осуществляется при полном включении малого тормоза планетарного механизма пово­ рота отстающей гусеницы и при полном включении блокировоч­ ного фрикциона планетарного механизма забегающей гусеницы, т. е. тогда, когда механизм поворота является механизмом с одной степенью свободы. Для определения расчетного радиуса восполь­ зуемся уравнениями кинематики первого и второго планетарных рядов.

Уравнение кинематики первого планетарного ряда

 

Ш 1 — (I +

AiK, "Г kiv\ =

0 .

где iuj — угловая

скорость

солнечной шестерни;

ш0] — угловая

скорость

водила;

 

o)j — угловая

скорость

эпициклической

шестерни;

^ — характеристика планетарного ряда;

mz[

Ai

mzx

z 1

9

295

Л, — радиус

начальной

окружности

эпициклической шестерни;

dj — радиус

начальной

окружности

солнечной шестерни;

т— модуль зубьев шестерен планетарного ряда;

— число зубьев эпициклической шестерни;

z x — число зубьев солнечной шестерни.

Уравнение кинематики второго планетарного ряда

Шо —(1 ~Т

 

k*<tir,=

0.

При блокировке второго

планетарного

ряда

<d2 = U)0i =

г

 

О),.

 

При полном включении тормоза

Тх

 

 

l0i = о,

 

 

тогда из уравнения кинематики первого планетарного ряда по­ лучим

 

 

 

...

_

'

а так как

== ш„ то

°‘

1

+ /м

р

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ш.,.

 

 

 

 

1

кх

 

Скорости

гусениц

относятся как

угловые скорости водил,

т. е.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Vn

U,|.л

 

Так как ш0л =

ш„,

то

 

 

 

 

 

 

V-,

 

 

1

4- R,

 

 

i'i

 

Ь\

 

 

 

 

 

I + кх

 

 

Из плана

скоростей

танка (см. рис. 112) имеем

 

 

 

 

ЯР2

1 Ч- кх

 

 

г , 1

Яр, — В

 

откуда расчетный

радиус

равен

 

 

 

 

 

Я». = ( H - * .) S ,

( 122)

296

- V;

или, ооозначив —=

V\

В. (123)

3. Определение мощностного баланса при повороте танка

Из всех случаев поворота рассмотрим наиболее часто встре­ чающийся— поворот при пользовании малым тормозом, когда си­ ла Р 1 является тормозной. Кроме того, кратко рассмотрим случаи поворота с R ^ R Pj, при которых сила Р\ является силой тяги.

Поворот при пользовании остановочным тормозом, как мы уста­ новили ранее, ничем не отличается от поворота танка с бортовым фрикционом.

П о в о р о т с р а д и у с о м R > R P,, когда Р ]— тормозная сила. Мощностной баланс для этого случая поворота будет

 

a^ = a/o+ a v

Определим NR

и N0.

Мощность, затрачиваемая на трение

в гусеничном движителе

и трансмиссии, определится из уравне­

ния мощностного

баланса.

Мощность двигателя,

потребная для поворота, равна

где УИДп -г- крутящий момент двигателя;

 

 

шд — угловая

скорость

вращения коленчатого

вала дви­

гателя.

 

 

определим

из условия

равнове­

Крутящий момент двигателя

сия главного вала коробки передач (рис. 126)

 

 

М0 =

М2 - М [ ,

 

 

где УИ0— момент,

подведенный

к

главному

валу коробки пере­

дач от двигателя;

 

 

 

 

 

M j—момент, подведенный

к эпициклической шестерне пер­

вого планетарного ряда со стороны отстающей гу­

сеницы;

подведенный

к

главному валу со стороны за­

М 2— момент,

бегающей гусеницы,

 

 

 

 

 

 

УИд =

 

А;.пТ]к.П;

 

 

 

М., =

 

.

;

 

 

 

 

£б.п"Пг.л"^б.п

 

 

297

/ У . . . к

т1\'.йty't.n Г|П.м .п >

^ б . П ^ П . М . П .

где Гп.м.п. — передаточное число планетарного механизма от эпи­ циклической шестерни к водилу;

Tin.M.n. — к. п. д. первого планетарного ряда.

М V

г х

) ]

1______

 

MoJ -1__3

 

LJT

Рис.

126

Как было установлено ранее, поток мощности с отстающей гу­ сеницы поступает на эпициклическую шестерню первого ряда. Вы­

ражая момент 2И, через момент на ведущем колесе Р\ г„.к , поте­

ри на трение в механизмах от отстающей гусеницы до эпицикличе­ ской шестерни можно учесть, поставив соответствующие к. п. д. в числитель. Момент, действующий на главный вал коробки передач со стороны забегающей гусеницы, является моментом сопротивле­ ния и направлен в обратную сторону вращения вала коробки пере­ дач. Выражая этот момент через момент на ведущем колесе, необ­ ходимо учесть соответствующие потери па трение в бортовой пере­ даче н гусеничном движителе. Поскольку поток мощности имеет направление от главного вала к забегающей гусенице, к. п. д., учи­ тывающие эти потери, поставлены в знаменатель.

После подстановки значений М0, М2 и AV^ в уравнение равнове­ сия получим

Мл

 

=

Р 2^* в.к

Р в.к**]г.а^6 n^in.M.r

= [ Р , - РА ;,

Дп

^б.П^К.П^К.П *)б.П*^Г.Д

^б.П^К.П^П.М.П^К. п

У т

 

 

где

 

Iq— £п.м.п5

 

 

 

 

 

-- ^к.п^б.п»

 

 

 

 

•/)р — к.

п. д., учитывающий

потери

на трение в механизмах

 

 

от отстающей

гусеницы до забегающей; r)p = rf 1 п7 |п.м.„;

 

TjT— к.

п. д., учитывающий

потери

на трение в механизмах

 

 

от двигателя до забегающей гусеницы; гп = -^к.п^б.п^г.д-

 

Угловая

скорость

вращения

коленчатого вала двигателя

298

Отсюда, подставляя в

формулу

м о щ н о с т и

двигателя

значе-

, получим

 

 

 

 

 

 

 

Д/д

=

 

 

 

Vo

л.

с.

(124>«

 

:

< 0 ;270т)т

ДП

= ( р-

 

 

 

что г0 =

Лр,

, a v 2 = ‘

 

 

 

 

 

 

 

-

( Я* -

Л ■\

~

В

Vo

 

270т]т

 

 

 

 

 

я Р.

 

 

Если бы на забегающую гусеницу не была передана мощность*, с отстающей гусеницы (т. е. не было бы рекуперации мощности), то», от двигателя потребовалась бы большая мощность, а именно:

м

; = ^ =

р , - ^ .

-

r„

- 270v)T

где No — мощность на забегающей гусенице. Мощность рекуперации будет равна

 

А

 

Л (Яр - В )

^ 0

 

 

 

От

 

% 270т)т

Яр.

270г;т

Учитывая,

qj

будем

иметь N = А \

что

—2- .

Умножая

^’ 0

на отстающей гусенице

"От

мощность

N на к. п. д_.

контура рекуперации y]p, мы приводим мощность отстающей гу­

сеницы 7V, к забегающей

гусенице, а деля на

к. п. д. танка г|т—

к коленчатому валу двигателя.

 

 

Мощность внешних сопротивлений равна

 

 

_ РоУо P\V\

R - B _

Уо

л. с.

N0 =

Р-г - Р\

270

270

R

 

Мощность, затрачиваемую на трение в трансмиссии и ходовойчасти, определяют из мощностного баланса

А = ЛГ0 + NTp,

откуда

^ т р •■= АГ,п — Л о-

П о в о р о т с р а д и у с о м

R > R V, , когда Р \ — тормозная сила_

Как было установлено ранее,

поворот с радиусом R > R p., сопро-

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ