§ 4. ТЯГОВЫЙ РАСЧЕТ ПОВОРОТА ТАНКА С ДВУХСТУПЕНЧАТЫМ ПЛАНЕТАРНЫМ МЕХАНИЗМОМ ПОВОРОТА
I. Работа двухступенчатого планетарного механизма поворота при повороте танка и направление потоков мощности
На рис. 122 приведена схема двухступенчатого планетарного ме ханизма поворота.
При прямолинейном движении танка включены фрикционы Ф\ и Ф2, все тормоза отпущены. Планетарные ряды, механизма пово рота сблокированы и весь механизм вращается как одно целое со «скоростью вращения главного вала коробки передач. Прямолиней ное движение также обеспечивается при включении обоих малых тормозов Т\ и Т2. В этом случае будет обеспечена пониженная пе редача механизма: водила, связанные с гусеницами, будут вра щаться медленнее, чем эпициклические шестерни, вращающиеся со скоростью вращения главного вала коробки передач.
Поворот возможен как при включенном фрикционе со стороны забегающей гусеницы, так и при включенном малом тормозе, когда танк до поворота двигался на пониженной передаче механизма по ворота.
При повороте возможны следующие случаи: сила Pi может быть тормозной, равной нулю или направленной по движению. Для обеспечения необходимой по величине й направлению силы .Pi при меняются соответствующие приемы управления механизмом пово
рота.
П о в о р о т т а н к а , к о г д а с и л а Р\ я в л я е т с я т о р м о з ной с илой . В том случае когда сила Pi получена в результате использования остановочного тормоза, механизм работает так же, как бортовой фрикцион, вне зависимости от того, сблокирован ме ханизм поворота со стороны забегающей гусеницы фрикционом или
же включен малый тормоз. При пользовании остановочным тормо зом силовой связи между отстающей гусеницей и главным валом коробки передач не будет, и все сказанное относительно поворота танка с бортовым фрикционом применимо и в данном случае.
Работа механизма поворота при использовании малого тормо за Тх имеет .различный характер в зависимости от того, полностью включен малый тормоз или он пробуксовывает.
При полном включении малого тормоза отстающей стороны гу сеница, увлекаемая корпусом, упираясь в грунт, вращает ведущее колесо, которое через бортовую передачу вращает водило планетар ного механизма. Водило через сателлиты при неподвижной солнеч ной шестерне вращает эпициклическую шестерню. Соответственно поток мощности от отстающей гусеницы поступает на главный вал коробки передач, где сливается с потоком мощности, поступающим на главный вал коробки передач от двигателя. Далее через сбло кированный механизм поворота забегающей стороны мощность по ступает на забегающую гусеницу.
В том случае, когда малый тормоз пробуксовывает, с сателлита на солнечную шестерню и в малый тормоз поступает дополнитель ный поток мощности. Эта мощность расходуется на трение в тор мозе. На рис. 123 приведена схема потоков мощности (на ней не нанесены! потоки мощности, расходуемой на трение в ходовой части и трансмиссии).
Щ
Передачу мощности от водила планетарного ряда отстающей стороны на эпициклическую и солнечную шестерни можно просле дить анализируя работу планетарного ряда. Общий принцип пере дачи энергии от ведущей детали к ведомой заключается в следую щем. Ведущей деталью называется деталь, направление усилия:
воздействия которой на сопрягаемую деталь совпадает с направле нием скорости перемещения контакта деталей.
Поскольку водило вращается через бортовую передачу ведущим колесом отстающей гусеницы, то водило будет воздействовать в свою очередь на сателлит с усилием Р 0, и направление силы Р 0, ■совпадает с направлением скорости контакта водила с сателлитом 1 рис. 124). Водило является ведущим элементом по отношению к сателлиту.
По условию равновесия сателлита силы, приложенные к сател литу со стороны эпициклической и солнечной шестерен, могут быть
дап]ра1влшы только в 'противоположную силе Р 0, сторону, |
должны |
оыть равны друг другу и, следовательно, каждая равна |
. Са |
теллит будет воздействовать на эпициклическую и солнечную ше стерни такими же по величине силами, но в противоположном на правлении. Эпициклическая шестерня вращается в ту же сторону, что и водило. В ту же сторону под воздействием усилия, прило женного со стороны сателлита, будет вращаться и солнечная ше стерня. Сателлит, согласно определению, является ведущей де талью по отношению к эпициклической и солнечной шестерням. -Мощность от сателлита передается на эпициклическую шестерню и далее на главный вал коробки передач, а также на солнечную шестерню и далее на тормоз.
Вращение солнечной шестерни з ту же сторону, что и эпицик лической'шестерни, ведет к увеличению скорости вращения водила но отношению к скорости, которую будет иметь водило при непо движной солнечной шестерне. Увеличение скорости вращения води ла увеличивает скорость отстающей гусеницы, в результате чего увеличивается и радиус поворота.
При полностью включенном малом тормозе в полюсе зацепле ния сателлита с солнечной! шестерней создается определенное уси лие, но полюс зацепления неподвижен it энергия на солнечную ше стерню не передается. Потери же на трение в этом полюсе зацеп ления шестерен учитываются к. п. д. планетарного ряда.
П о в о р о т т а нк а , к о г д а Я] я в л я е т с я силой! тяги, возможен в следующих трех случаях:
1. Когда поворот осуществляется с расчетным радиусом. Схема сил, действующих на саттелпт планетарного механизма отстающей стороны, в этом случае показана на рис. 125.
Согласно схеме сил и определению ведущей и ведомой детали, мощность от эпициклической шестерни бл'дет передаваться на са
теллит и далее на отстающую гусеницу через водило и бортовую передачу.
2. Когда поворот осуществляется с радиусом R > R P,- Посколь сила Р\ является силой тяги, то при пробуксовке малого тормоза радиус поворота будет еще меньше и, следовательно, чтобы повер нуться с R > R P, .необходимо включить блокировочный фрикцион, в"этом случае солнечная шестерня будет вращаться в ту же сторо ну, что и эпициклическая шестерня. Поток мощности будет пере даваться от эпициклической шестерни на сателлит и на водило ц.
далее на гусеницу. Кроме того, часть мощности будет расходовать ся на трение в пробуксовывающем фрикционе.
3. Когда поворот осуществляется с радиусом R < R P... Тако поворот возможен при пробуксовке малого тормоза. Схема сил бу дет такая же, как и на рис. 125. Сила Р i приложена к сателлиту со стороны солнечной шестерни. Сателлит будет действовать в свою очередь на солнечную шестерню в обратную сторону и вращать ее. При вращении солнечной шестерни в обратную сторону уменьшит ся скорость вращения водила по сравнению со скоростью его вра щения при неподвижной солнечной шестерне, т. е. при повороте с R = RРа. В результате уменьшения скорости вращения водила уменьшится и скорость отстающей гусеницы щ, а следовательно, и радиус поворота.
Солнечная шестерня в этом случае будет ведомой. Мощность на сателлит будет поступать с эпициклической шестерни и распреде ляться на водило и солнечную шестерню. Мощность, поступившая на водило, будет передаваться на отстающую гусеницу и обеспечит создание силы тяги Р Мощность, поступившая на солнечную ше стерню, будет израсходована на трение в тормозе Т\. Поворот с R<Rp> также возможно осуществить при частично включенном фрикционе.
2. Определение расчетного радиуса поворота R pp > B
Поворот с расчетным радиусом R p. > В осуществляется при полном включении малого тормоза планетарного механизма пово рота отстающей гусеницы и при полном включении блокировоч ного фрикциона планетарного механизма забегающей гусеницы, т. е. тогда, когда механизм поворота является механизмом с одной степенью свободы. Для определения расчетного радиуса восполь зуемся уравнениями кинематики первого и второго планетарных рядов.
Уравнение кинематики первого планетарного ряда
|
Ш 1 — (I + |
AiK, "Г kiv\ = |
0 . |
где iuj — угловая |
скорость |
солнечной шестерни; |
ш0] — угловая |
скорость |
водила; |
|
o)j — угловая |
скорость |
эпициклической |
шестерни; |
^ — характеристика планетарного ряда;
mz[
9
Л, — радиус |
начальной |
окружности |
эпициклической шестерни; |
dj — радиус |
начальной |
окружности |
солнечной шестерни; |
т— модуль зубьев шестерен планетарного ряда;
— число зубьев эпициклической шестерни;
z x — число зубьев солнечной шестерни.
Уравнение кинематики второго планетарного ряда
Шо —(1 ~Т |
|
k*<tir,= |
0. |
При блокировке второго |
планетарного |
ряда |
<d2 = U)0i = |
г |
|
О),. |
|
При полном включении тормоза |
Тх |
|
|
l0i = о, |
|
|
тогда из уравнения кинематики первого планетарного ряда по лучим
|
|
|
... |
_ |
/м |
' |
а так как |
== ш„ то |
°‘ |
1 |
+ /м |
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ш.,. |
|
|
|
|
1 |
кх |
|
Скорости |
гусениц |
относятся как |
угловые скорости водил, |
т. е. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Vn |
U,|.л |
|
Так как ш0л = |
ш„, |
то |
|
|
|
|
|
|
V-, |
|
|
1 |
4- R, |
|
|
i'i |
|
Ь\ |
|
|
|
|
|
I + кх |
|
|
Из плана |
скоростей |
танка (см. рис. 112) имеем |
|
|
|
|
ЯР2 |
1 Ч- кх |
|
|
г , 1 |
Яр, — В |
|
откуда расчетный |
радиус |
равен |
|
|
|
|
|
Я». = ( H - * .) S , |
( 122) |
- V;
или, ооозначив —=
V\
В. (123)
3. Определение мощностного баланса при повороте танка
Из всех случаев поворота рассмотрим наиболее часто встре чающийся— поворот при пользовании малым тормозом, когда си ла Р 1 является тормозной. Кроме того, кратко рассмотрим случаи поворота с R ^ R Pj, при которых сила Р\ является силой тяги.
Поворот при пользовании остановочным тормозом, как мы уста новили ранее, ничем не отличается от поворота танка с бортовым фрикционом.
П о в о р о т с р а д и у с о м R > R P,, когда Р ]— тормозная сила. Мощностной баланс для этого случая поворота будет
|
a^ = a/o+ a v |
Определим NR |
и N0. |
Мощность, затрачиваемая на трение |
в гусеничном движителе |
и трансмиссии, определится из уравне |
ния мощностного |
баланса. |
Мощность двигателя, |
потребная для поворота, равна |
где УИДп -г- крутящий момент двигателя; |
|
|
шд — угловая |
скорость |
вращения коленчатого |
вала дви |
гателя. |
|
|
определим |
из условия |
равнове |
Крутящий момент двигателя |
сия главного вала коробки передач (рис. 126) |
|
|
М0 = |
М2 - М [ , |
|
|
где УИ0— момент, |
подведенный |
к |
главному |
валу коробки пере |
дач от двигателя; |
|
|
|
|
|
M j—момент, подведенный |
к эпициклической шестерне пер |
вого планетарного ряда со стороны отстающей гу |
сеницы; |
подведенный |
к |
главному валу со стороны за |
М 2— момент, |
бегающей гусеницы, |
|
|
|
|
|
|
УИд = |
|
А;.пТ]к.П; |
|
|
|
М., = |
|
. |
; |
|
|
|
|
£б.п"Пг.л"^б.п |
|
|
/ У . . . к
т1\'.йty't.n Г|П.м .п >
^ б . П ^ П . М . П .
где Гп.м.п. — передаточное число планетарного механизма от эпи циклической шестерни к водилу;
Tin.M.n. — к. п. д. первого планетарного ряда.
г х
) ] |
1______ |
|
— |
MoJ -1__3 |
|
LJT |
Рис. |
126 |
Как было установлено ранее, поток мощности с отстающей гу сеницы поступает на эпициклическую шестерню первого ряда. Вы
ражая момент 2И, через момент на ведущем колесе Р\ г„.к , поте
ри на трение в механизмах от отстающей гусеницы до эпицикличе ской шестерни можно учесть, поставив соответствующие к. п. д. в числитель. Момент, действующий на главный вал коробки передач со стороны забегающей гусеницы, является моментом сопротивле ния и направлен в обратную сторону вращения вала коробки пере дач. Выражая этот момент через момент на ведущем колесе, необ ходимо учесть соответствующие потери па трение в бортовой пере даче н гусеничном движителе. Поскольку поток мощности имеет направление от главного вала к забегающей гусенице, к. п. д., учи тывающие эти потери, поставлены в знаменатель.
После подстановки значений М0, М2 и AV^ в уравнение равнове сия получим
Мл |
|
= |
Р 2^* в.к |
Р в.к**]г.а^6 n^in.M.r |
= [ Р , - РА ;, |
Дп |
^б.П^К.П^К.П *)б.П*^Г.Д |
^б.П^К.П^П.М.П^К. п |
У т |
|
|
где |
|
Iq— £п.м.п5 |
|
|
|
|
|
-- ^к.п^б.п» |
|
|
|
|
•/)р — к. |
п. д., учитывающий |
потери |
на трение в механизмах |
|
|
от отстающей |
гусеницы до забегающей; r)p = rf 1 п7 |п.м.„; |
|
TjT— к. |
п. д., учитывающий |
потери |
на трение в механизмах |
|
|
от двигателя до забегающей гусеницы; гп = -^к.п^б.п^г.д- |
|
Угловая |
скорость |
вращения |
коленчатого вала двигателя |
Отсюда, подставляя в |
формулу |
м о щ н о с т и |
двигателя |
значе- |
, получим |
|
|
|
|
|
|
|
Д/д |
= |
|
|
|
Vo |
л. |
с. |
(124>« |
|
: |
< 0 ;270т)т |
ДП |
= ( р- |
|
|
|
что г0 = |
Лр, |
, a v 2 = ‘ |
|
|
|
|
|
|
|
- |
( Я* - |
Л ■\ |
~ |
В |
Vo |
|
270т]т |
|
|
|
|
|
я Р. |
|
|
Если бы на забегающую гусеницу не была передана мощность*, с отстающей гусеницы (т. е. не было бы рекуперации мощности), то», от двигателя потребовалась бы большая мощность, а именно:
м |
; = ^ = |
р , - ^ . |
- |
r„ |
- 270v)T |
где No — мощность на забегающей гусенице. Мощность рекуперации будет равна
|
А |
|
Л (Яр - В ) |
^ 0 |
|
|
|
От |
|
% 270т)т |
Яр. |
270г;т |
Учитывая, |
qj |
будем |
иметь N = А \ |
'Г |
что |
—2- . |
Умножая |
^’ 0 |
на отстающей гусенице |
"От |
мощность |
N на к. п. д_. |
контура рекуперации y]p, мы приводим мощность отстающей гу
сеницы 7V, к забегающей |
гусенице, а деля на |
к. п. д. танка г|т— |
к коленчатому валу двигателя. |
|
|
Мощность внешних сопротивлений равна |
|
|
_ РоУо — P\V\ |
R - B _ |
Уо |
л. с. |
N0 = |
Р-г - Р\ |
270 |
270 |
R |
|
Мощность, затрачиваемую на трение в трансмиссии и ходовойчасти, определяют из мощностного баланса
А = ЛГ0 + NTp,
откуда
^ т р •■= АГ,п — Л о-
П о в о р о т с р а д и у с о м |
R > R V, , когда Р \ — тормозная сила_ |
Как было установлено ранее, |
поворот с радиусом R > R p., сопро- |