книги из ГПНТБ / Никитин А.О. Теория танка учебник
.pdfгде М п— момент, |
действующий |
на насосном колесе и подводи |
мый от источника энергии (двигателя); |
||
Мт— момент, |
действующий |
на турбинном колесе и являю |
щийся моментом сопротивления. |
||
Неравенство оборотов колес |
насоса и турбины оценивается |
скольжением. Скольжением муфты называется отношение разно сти чисел оборотов колес насоса и турбины к оборотам колеса на
соса в одно и то же время, т. |
с. |
|
||
|
/1И |
па |
|
|
где s — скольжение, |
выражаемое иногда в процентах; |
|||
i / — скоростное |
передаточное отношение гидромуфты1, |
|||
|
Пт |
|
||
равное отношению — . |
|
|||
В силу равенства |
/1„ |
и турбинном коле |
||
моментов на насосном |
||||
сах к. п. д. гидромуфты т]г |
равен |
|
||
Чг |
MrtiT |
— |
S . |
|
Мнпн |
||||
|
|
|
Из теории гидродинамических передач известно, что моменты, действующие на валах гидромуфты, характеризуются зависимо стями
М„ — Мт= тЬлЦО0. |
(58) |
|
Здесь 7 —удельный вес рабочей жидкости; |
функцией ско |
|
X— коэффициент момента, являющийся |
||
ростного передаточного отношения гидромуфты, |
||
обусловленной геометрией рабочих |
органов и на |
|
полнением круга циркуляции рабочей жидкостью; |
||
D — активный |
(профильный) диаметр круга циркуля |
|
ции (см. |
рис. 63). |
|
Тяговые свойства гидромуфты определяются ее внешней харак теристикой, приведенной на рис. 64 и представляющей собой зави симость момента на колесе турбины М т, а также к. п. д. гидромуф
ты т)г от числа |
оборотов пт турбины или от i/ при неизменных |
оборотах насоса, |
т. е. при пн = const. |
Эту зависимость находят в результате проведения стендовых
испытаний, поскольку получить ее |
аналитическим |
путем весьма |
||||
трудно.* |
|
|
|
|
|
|
1 Обычно скоростным передаточным |
отношением |
гидродинамических |
пе |
|||
редач называют величину, обратную / / , |
т. е. гг = |
П'[ |
Чтобы не |
вводить |
но- |
|
вых определений, мы везде скоростным |
|
|
|
передаточным |
||
(или кинематическим) |
||||||
* |
|
|
гг = |
лт |
|
|
отношением гидропередачи будем называть величину |
— . |
|
|
пн
170
Для того чтобы в последующем можно было пользоваться сня той внешней характеристикой гидромуфты для расчетов подобных конструкций муфт, отличающихся между собой лишь пропорцио нальным увеличением или уменьшением геометрических размеров гидроагрегатов (чем достигается соблюдение условий подобия), прибегают к безразмерной характеристике. За масштабный коэф фициент при пересчетах принимают отношение активных диамет ров D гидромуфт, поскольку наиболее показательным геометриче ским размером для муфты является ее диаметр.
Ли
Безразмерная характеристика гидромуфты, приведенная на
рис. 65, обычно |
изображается |
зависимостью |
X |
(или ук) и |
к. п. д. т)г муфты |
от скоростного |
передаточного |
отношения |
|
г / = — . Соответствующие различным значениям |
г/ |
величины X |
||
пи |
|
|
|
|
(или fX) получают расчетом по формуле (58), подставляя в нее значения Мтиз внешней характеристики гидромуфты, снятой
при п„ — const.
К. п. д. гидромуфты в зависимости от передаточного отношения г/ изменяется по прямой линии.
Пользуясь безразмерной характеристикой и формулой (58), можно определить размер активного диаметра D для передачи за данного крутящего момента при выбранном значении к. п. д. гидро муфты.
В отличие от гидромуфты гидротрансформатор и комплексная гидропередача, как уже указывалось ранее, обладают способ ностью изменять в широких пределах момент Мтна ведомом валу
171
при незначительном изменении момента Мн на ведущем валу. Этот тип гидродинамических передач, помимо колес насоса и турбины, имеет направляющий аппарат (реактор), обеспечивающий опору внешнего момента.
7 л [л]
п ,
Обозначим моменты, действующие на колесах насоса, турбины и направляющего аппарата, соответственно Мн, Мт и М р ^рис. 6 6 ). Для установившегося движения системы, не учитывая со противления воздуха и трения в опорах, будем иметь
МТ = Ми ± Мр.
Из последнего соотношения видно, что момент, действующий на турбине гидротрансформатора и комплексной гидропередачи, мо жет быть больше, равен (при Мр —0 ) и меньше момента на коле
се насоса.
Аналогично гидромуфтам тяговые свойства гидропреобразова телей момента оцениваются при помощи снимаемых опытным путем на стендах внешних характеристик, показывающих изменение мо ментов Ми и Мт, а также к. п. д.т)г гидротрансформатора или ком плексной гидропередачи в зависимости от числа оборотов пт коле-
са турбины или от скоростного передаточного отношения 1Т — —
лн (рис. 67). Эти характеристики снимают при неизменных, оптималь
ных для работы рассматриваемой гидропередачи оборотах ведуще го вала, т. е. при пн = const.
Для использования снятых внешних характеристик гидродина мических преобразователей момента при расчетах подобных им
172
м
Рис. 67
конструкций так же, как и в случае гидромуфт, прибегают к по строению безразмерных характеристик, представляющих собой за
висимости Хн (или чХн), Хт (или fXT) и к. п. д. i)r гидропереда |
|
чи в функции ее скоростного передаточного отношения |
Они со |
ответствуют определенной форме рабочей лопасти, углам входа и выхода лопаток, качеству их поверхности и т. д. и не зависят от раз меров гидропередачи, т. е. если все размеры гидропередачи пропор ционально увеличить или уменьшить, то безразмерная характери стика остается неизменной.
При построении безразмерных характеристик величины коэф
фициентов моментов колес насоса и турбины! |
Хн и Хт для различ |
ных значений получают расчетом, используя |
для этого известные |
в теории гидродинамических передач соотношения
Мя = чКп1&'
(59)
м, = fXT/i2 D5,
атакже значения М„ и Мт, полученные при снятии внешней
характеристики при тех же лт или //•
л
Силовое передаточное отношение гг гидропреобразователя мо мента (часто называемое также коэффициентом трансформации К)
получим, разделив |
второе уравнение системы (59) на первое |
|
|||
л |
м т_ |
^ р 5 |
К |
(60) |
|
*г |
~ Л*И“ |
ТХН/ # ) В ~ |
К ‘ |
||
|
Коэффициент полезного действия гидропреобразователя, очевид но, будет равен
|
|
Мгпт |
|
Ъ = -MHtiH |
|
||
но |
Л |
пт |
|
Му |
|
||
— r- = |
tT, |
а — = г г, |
|
М„ |
|
п„ |
|
тогда |
|
л |
|
|
|
(61) |
|
7)r=MV- |
На рис. 6 8 и 69 приведены безразмерные характеристики гидро трансформатора и комплексной гидропередачи '. В последнем слу
чае |
видно, что при |
равенстве моментов |
Мп = Мт (т. е. при мо- |
1 |
Поскольку ir — К |
— г р , на безразмерных |
характеристиках для удобст- |
|
|
Хн |
Л |
|
|
|
ва пользования вместо кривой Хт часто приводят кривую /г (или К ) со своим масштабом по оси ординат.
174
ТЛИ i/r
;'= Пт
Г Пн
О
Рис. 69
менте на реактивном аппарате Мр = 0 ) гидропередача переходит на режим работы гидромуфты с изменением к. п. д. по линейной за висимости.
Оценочными параметрами гидродинамических преобразователей момента, характеризующими их тяговые свойства, являются (см.
рис. 67):
1 . Максимальное силовое передаточное отношение (или макси мальный коэффициент трансформации)
Л |
|
мт |
ha— Ко |
__ |
т (0) |
|
|
М„ |
|
|
( 0 ) |
характеризующее преобразующие свойства гидропередачи при не
подвижном колесе |
турбины |
( 7 / = 0 ), |
что соответствует |
режиму |
|
трогания танка с места. |
изменения |
оборотов турбины |
в предела |
||
2. |
Рабочий |
диапазон |
приемлемого для танковых трансмиссий значения к. п. д. гидро передачи (обычно принимают т]г > 0,75)
3. Рабочий диапазон изменения силового передаточного отно-
Л
шения it в тех же пределах изменения к. п. д. гидропередачи
д
dp
л
Параметры dp и dp определяют диапазон передач механической коробки передач гидромеханической трансмиссии танка.
4. Максимальное и среднее (в рабочей зоне) значения коэфф циента полезного действия гидропередачи
глт"
|
|
|
|
п ' ) ’'I r d t ij |
|
|
•Пгп |
и |
-ог = - |
|
|
|
|
М ср |
11”— |
Пт |
|
|
|
|
|
||
5. |
Коэффициент автоматичности |
А г (величина обратная ему ча |
сто называется коэффициентом прозрачности П), представляющий собой отношение момента на колесе насоса при работе системы «двигатель — гидропередача» на расчетном скоростном режиме и при нейтрали в коробке передач к максимальному моменту на ко лесе насоса на этом же скоростном режиме (см. рис. 69)
М„
Лг = -
■ 'max м нгоах
176
Этот коэффициент характеризует совместную работу двигателя с гидропередачей и, в частности, определяет возможности исполь зования приспособляемости двигателя внутреннего сгорания к из менению внешней нагрузки.
В табл. 13 приведены пределы изменения основных оценочных параметров гидротрансформаторов и комплексных гидропередач, нашедших применение в транспортных машинах различного назна
чения. |
. |
■ . |
|
Т а б л и ц а 13 |
|
|
|
|
|
||
|
Т и п г и д р о п е р е д а ч и |
|
|||
Оценочный параметр |
гидротрансформатор |
комплексная гидропере-. |
|||
|
(одно-, двух-, и трех |
дача (с одним И двумя . |
|||
|
ступенчатый) |
|
.реакторами) |
||
Л |
4 ,1 - 6 ,4 |
|
. 2, 1 |
4-4,0 |
|
z'rmax (Ко) |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
dp |
1 , 9 - 2 , 3 |
|
2,7 |
4-2,9 |
, |
Л |
1 , 9 - 2 , 3 |
|
1,5 4- 2,2 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
0,87 4- 0,91 — на |
участке |
|
■^тах |
0,8 ч-0,86 |
|
преобразования |
момента; |
|
|
0,954-0,96 — на |
режиме |
|||
|
|
|
гидромуфты |
|
|
|
|
|
i |
|
|
Т'гср |
0,78 - 0,82 |
|
0,85 4- 0,87 |
||
|
|
|
|
|
Хотя гидротрансформаторы по сравнению с комплексными гид ропередачами в большей степени могут преобразовывать подведен ный к насосу момент, тем не менее в танках большее распростране ние получают комплексные передачи, обладающие более высоким коэффициентом полезного действия.
§ 2. СОВМЕСТНАЯ РАБОТА ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ ПЕРЕДАЧ С ДВИГАТЕЛЕМ ВНУТРЕННЕГО СГОРАНИЯ
. При работе любой гидродинамической передачи момент, дей ствующий на ведущем валу ее, т. е. на колесе насоса, изменяется прямо пропорционально квадрату оборотов этого вала и коэффи циенту момента .'насоса
Л*н.= ТГхип1 ° 5- .
С другой стороны, двигатель как источник энергии имеет также свою характеристику, по которой можно судить о величине момен та, развиваемого на коленчатом валу ггри о п р е д е л е н н ы х оборотах
12—1195 |
177 |
этого вала и подаче топлива. Следовательно, при работе системы «двигатель — гидропередача» необходимо находить режимы сов местной работы, которые определяют из условия равенства момен тов двигателя (Мд) и приведенного к коленчатому валу двигателя момента сопротивления колеса насоса (Мн).
Режимы совместной работы двигателя и гидропередачи находят графически.
Безразмерная характеристика является основной и исходной за висимостью при исследовании совместной работы гидродинамиче ской передачи с двигателем.
Несмотря .на то, что при больших изменениях числа оборотов пп , момента Мн и активного диаметра D гидропередачи кривые безразмерной характеристики несколько изменяются, тем' не менее при исследовании работы гидропередачи с двигателем эти кривые принимают постоянными, что в практических расчетах оказывается вполне допустимым.
Совместная работа двигателя с полностью автоматичным (не прозрачным) гидротрансформатором, коэффициент автоматично сти которого равен единице или близок к ней, показана на рис. 70.
пЛп*)
Поскольку данный тип гидропередачи характеризуется постоянной величиной коэффициента Хн при всех значениях числа оборотов пт колеса турбины и передаточного отношения г / , изменение момента на колесе насоса Мн в зависимости от оборотов пн насоса во всем диапазоне изменения скоростного и нагрузочного режимов колеса
турбины (/гт |
и Мт ) определяется одной квадратичной параболой, |
построенной |
по уравнению (59) при значении Хн = const (или |
Т^н = const), которое берется из безразмерной характеристики рас сматриваемой гидропередачи. Задаваясь разными величинами пи,
178
но уравнению (59) получают значения Ми, по которым и строится параболическая кривая изменения момента на колесе насоса, назы ваемая входной характеристикой.
На этом же рисунке, нанесена кривая свободного крутящего мо мента Мд двигателя, приведенного к колесу насоса, при работе двигателя по внешней характеристике. Точка пересечения кривой нагрузки колеса насоса с кривой крутящего момента двигателя оп ределит режим совместной работы гидропередачи и двигателя, т. е. значения пл = пп, Мл Мп и N a при полной подаче топлива
вдвигатель.
Вто время как в рассматриваемом случае двигатель и насос гидропередачи работают на постоянном режиме, установленном подачей топлива в двигатель, при изменении внешнего сопротивле ния автоматически изменяются скоростные и нагрузочные режимы работы колеса турбины (пг и /Ит) в соответствии с преобразую
щими |
свойствами |
гидропередачи. |
Зависимость |
Мт= / ( « т) |
при |
||||||
этом находится следующим образом. |
|
|
г / = |
0,05; |
|||||||
Задаваясь |
различными |
величинами / / (например, |
|||||||||
0 ,1 ; 0 , 2 |
и т. д ), |
по безразмерной |
характеристике |
гидропереда |
|||||||
чи находят соответствующие им значения силового |
передаточ |
||||||||||
ного |
числа гг |
(или |
коэффициента трансформации |
|
К)- Затем, |
||||||
пользуясь зависимостью г/ |
, |
определяют |
числа |
оборотов пт |
|||||||
колеса |
турбины |
при |
|
п" |
г/, а величины |
моментов Мт |
|||||
различных |
|||||||||||
турбины |
при этих же |
значениях |
г/ получают из уравнения |
|
|||||||
|
|
|
|
|
Мт= |
M JT= |
TfMr«2D:’. |
|
|
|
|
По значениям |
Мт и соответствующим им |
величинам ят |
при |
||||||||
совместной работе двигателя с гидропередачей |
можно |
построить |
так называемую выходную характеристику системы «двигатель — гидропередача» Мт— f( n T), приведенную на рис. 71. На ней вы деляется зона рабочего диапазона, которой пользуются при тяговых расчетах танка с гидромеханической трансмиссией.
Если исследуется совместная работа гидропередачи с двигате лем на частичных характеристиках (с неполными подачами топли ва), то все расчеты проводят таким же образом. Режимы совмест ной работы при этом.находят путем пересечения..кривой нагрузки насоса с приведенными к насосу кривыми крутящих моментов дви гателя при его работе с различными подачами топлива (на рис. 70 кривее момента двигателя на частичных характеристиках нанесены пунктиром).
В случае рассмотрения совместной работы двигателя и гидро передачи с коэффициентом автоматичности меньше единицы, у которой на безразмерной характеристике значения Хн в зависимо сти от /'Р (или пт) изменяются значительно, приходится строить нагрузочные параболы насоса для каждого выбранного на безраз-
J3* |
179 |